3.5.3 Расчет извлекаемых запасов полезного компонента (кСl) панели

Содержание KClв добытой руде:

(3.24)

где Д_i^ГПР – добыча руды из отдельно подготовленной выработки, т;

α_i^ГПР – содержание KClв руде добытой из этой подготовительной выработки, %.

Расчёт добычи KCl из горно-подготовительных работ:

(3.25)

Расчёт содержания KCl в руде добытой очистными работами из панели при этом составит:

(3.26)

Расчёт добычи KCl из очистных работ:

(3.27)

Добыча KCl из погашенных запасов панели составит:

(3.28)

Средневзвешенное содержание KCl в руде из погашаемых запасов панели:

(3.29)

3.5.4 Нормативные показатели извлечения руды и полезного компонента (кCl) при отработке запасов панели

Нормативное извлечение руды:

(3.30)

Нормативное извлечение полезного компонента:

(3.31)

где: b – содержание KCl в пустых породах, %

4 Проветривание очистного столба

4.1 Расчет количества воздуха, необходимого для проветривания лавы и панели

Проветривание лавы осуществляется за счет общешахтной депрессии. Свежая струя воздуха подается по конвейерному и транспортному штрекам лавы №14-2, а исходящая удаляется по вентиляционному штреку лавы №14-2. Вентиляционный штрек лавы служит только для отвода воздуха из забоя лавы, а запасным выходом является вспомогательный вентиляционный штрек, на котором устанавливается ограничивающая парусная перемычка с пропускной способностью 30м³/мин. Маршруты основного и запасного выходов определяются соответствующей позицией, предусмотренной «Планом ликвидации аварий» на текущее полугодие.

Расчет необходимого количества воздуха для проветривания лавы.

Расчеты выполнены в соответствии с.

1) по фактору «взрывоопасные газы»:

, м³/мин, (4.1)

где g = 0,1 – газоносность пласта по соответствующим газам, м³/ м³;

Кн = 1,57– коэффициент неравномерности газоносности по соответствующим газам;

Кg = 0,9 – коэффициент дегазации отбитой горной массы;

J = 11,3 – производительность комбайна SL-500, т/мин;

j = 2,09 – плотность руды, т/м³;

С = 1,0 – предельно допустимая концентрация соответствующих газов, %.

С₀ = 0,0 –концентрация соответствующих газов в рудничном воздухе, поступающем к забою, %.

м³/мин.

2) по фактору «температура воздуха»:

, м³/мин, (4.2)

где 60 – переводной коэффициент кВт установленной мощности в кДж/мин;

Nэл = 937,5– суммарная установленная мощность электродвигателей оборудования, кВт;

Кз= 0,6 – средний коэффициент загрузки электродвигателей;

η = 0,91 – средневзвешенный КПД электродвигателей;

Т = 18,5 – температура поступающего в выработку воздуха, °С;

К_Т = 1,0 – коэффициент, учитывающий вынос тепла от забоя;

С_V = 1,3 – объемная теплоемкость воздуха, кДж/м³*⁰К.

м³/мин.

3) по фактору «минимальная допустимая скорость воздуха»:

(4.3)

где S – площадь сечения призабойного пространства (в свету) в лавах или сечения выработки для проходческих комбайнов, м²;

Для лавы:S=(Sпр – Sм);

где Sпр =16,4 – площадь сечения призабойного пространства лаве, м²;

Sм =2,8 – миделево сечение крепи и скребкового конвейера в лаве, м²;

V=0,5 – минимальная допустимая скорость движения струи воздуха при температуре до 26+°С, принимается м/с.

4) по фактору «пыль»:

(4.4)

Vп=0,5 – эффективная скорость по выносу пыли, м/с (стр.12 [12]);

Sл =16,4 – площадь призабойной части в лаве до передвижки крепи, м²;

Sм =2,8– миделево сечение крепи и скребкового конвейера в лаве, м²;

5) по фактору «наибольшее количество людей в смене»:

, м³/мин, (4.5)

где g_ч = 6,0 – норма воздуха на одного человека, м³/мин;

Nл = 5– наибольшее число людей в смене.

м³/мин.

Расчет количества воздуха, необходимого для проветривания рабочих зон:

, м³/мин, (4.6)

где: - суммарное количество воздуха для проветривания лавы, м³/мин;

=1,2 - коэффициент, учитывающий утечки воздуха через выработанное пространство лавы.

= 393×1,2 = 471,6м³/мин.

Расчет количества воздуха, необходимого для проветривания столба лавы с учетом столбовых утечек:

= + + , м³/мин, (4.7)

где - количество утечек воздуха через вентиляционные сооружения (перемычки) в пределах блока, м³/мин;

- суммарный расход воздуха, необходимый для подачи во все рабочие зоны столба, м³/мин;

- количество утечек воздуха в столбе через вентиляционные сооружения, м³/мин и рассчитывается по формуле: = , м³/мин,

где - суммарные утечки воздуха через вентиляционные сооружения (перемычки) в пределах столба, м³/мин;

j – число вентиляционных сооружений столба.

Для столба лавы №14-2:

= 7×5,3+1×12,4+52,8 = 102,3 м³/мин.

Расчет воздуха для столба лавы №14-2 с учетом утечек:

= 471,6+ 102,3= 573,9 м³/мин.

Для нормального проветривания очистных работ необходимо подавать на 15 западный очистной столб не менее 573,9 м³/мин воздуха.

При определении необходимого расхода воздуха допускается исключение из расчета потребности воздуха для разбавления выхлопных газов машин с дизельным приводом (ДВС), выполняющих вспомогательные операции при работе их не более 10 минут (суммарно) в течение 2-х часов или сорока минут (суммарно) в течение смены на столбе.

Исходя из гипсометрических данных, на участке с минимальным значением глубины (сопряжении монтажного штрека лавы №14-2 и вентиляционного штрека лавы №14-2) конкретные условия (увеличение подачи воздуха) проветривания уточняются паспортом.

Контроль над содержанием метана в атмосфере на вышеуказанном участке производится с отметкой в журнале замера газа комплекса, находящегося на отрабатываемом участке. Замер производится ежесменно мастером горным участка (при посещении данного комплекса). В случае обнаружении концентрации метана превышающую ПДК, все работы ведутся согласно п.192[3].