- •Влияние примесей в сырье
- •2.Мельница сухого самоизмельчения (мсс) «Аэрофол»
- •2.Способы транспортировки сырья на завод
- •1. Усреднительные склады сырья и угля
- •2. Весовые дозаторы
- •13.1.1. Влияние клинкерного пыления на показатели работы вращающейся печи
- •13.1.2. Основные причины клинкерного пыления
- •13.1.3. Влияние процесса обжига на клинкерное пыление
- •Основные рекомендации
- •2. Питатели дробилок
- •Щековая дробилка Конусная дробилка Валково-зубчатая дробилка
- •2. Роль частоты вращения мельницы
- •3. Бронефутеровка мельницы
- •4. Межкамерные перегородки мельниц
- •Влияние положения зоны спекания в печи
- •Влияние условий сжигания топлива
- •Влияние режима охлаждения
- •Влияние режима охлаждения
- •10.1 Печи мокрого способа производства
- •10.1.1. Устройство и принцип работы вращающейся печи
- •10.2. Печные системы сухого способа производства
- •10.2 1. Устройство и принцип работы печи с циклонными теплообменниками
- •10.2.2. Печь с запечным декарбонизатором
- •2. Весовые дозаторы
- •12.4. Дробилки клинкерные
- •12.4.1.Молотковая дробилка
- •Многовалковая зубчатая дробилка
- •1.Дробилки с использованием давления
- •Щековая дробилка
- •Основные параметры щековой дробилки
- •Конусная дробилка
- •Валково-зубчатая дробилка
- •Основные параметры валково-зубчатой дробилки
- •2. Дробилки ударного действия
- •Основные параметры двухроторной молотковой дробилки
- •Дробилки ударно-отражательного действия
- •Комбинированная двухроторная ударно-отражательная дробилка
- •Основные параметры комбинированной двухроторной ударно-отражательной дробилки
- •Ударно-валковые дробилки
- •Параметры однороторной ударно-валковой дробилки
- •Параметры двухроторной ударно-валковой дробилки
- •15.1. Применение минерального техногенного сырья
- •1) Отношением содержания SiО2 к содержанию а12о3;
- •Наличием примесей МgО, sо3, r2o, p2o5, TiO2, Cr2o3 и Cl-.
- •Механизм образования колец во вращающейся печи
- •13.2.1. Кольца в печах мокрого способа производства
- •13.2.1.1Шламовые кольца, причины образования и способы предотвращения
- •13.2.1.2. Шламово-солевые кольца, причины образования и способы предотвращения
- •Снижения водорастворимых солей в зоне сушки;
- •Навески рациональной цепной завесы.
- •Удельная поверхность и средний размер частиц образцов цементов с минеральными добавками
- •13.1.1. Влияние клинкерного пыления на показатели работы вращающейся печи
- •13.1.2. Основные причины клинкерного пыления
- •19.3.1.Приготовление пылевого шлама
- •Свойства отдельных фаз (минералов)
- •2. Оксидный состав
- •2. Модульные характеристики клинкера
- •10.2.4.1. Циклонные теплообменники с пониженным сопротивлением
- •10.2.4.2. Влияние степени очистки циклонов на расход тепла
- •10.2.4.3. Влияние провалов материала и подсосов холодного воздуха на расход тепла
- •Система питания печей сухого способа сырьевой мукой
- •Материальный и тепловой балансы печной системы сухого способа
- •10.2.7. Процессы в печных системах сухого способа
- •2. Роль частоты вращения мельницы
- •11.2. Кладка огнеупорной футеровки
- •Способы повышения стойкости футеровки
- •9.2.1.1. Схемы подготовки форсуночного топлива
- •10.1.3.1. Физико-химические процессы в печи
- •Основные физико-химические процессы в технологических зонах
- •10.1.3.2. Физико-химические процессы в присутствии щелочесодержащих соединений
- •10.1.3.3. Тепловые процессы в печи мокрого способа
- •Барабанный холодильник
- •Колосниковый холодильник
- •18.2. Остановка печи мокрого способа
- •18.2.1.Остановка с выработкой всего материала из печи
- •18.2.2.Остановка печи с материалом
- •Разогрев печи перед подачей сырья
- •Разогрев печи после подачи сырья
- •Удельная поверхность и средний размер частиц образцов цементов с минеральными добавками
- •10.2.2. Печь с запечным декарбонизатором
- •Свойства отдельных фаз (минералов)
- •2. Оксидный состав
- •2. Модульные характеристики клинкера
- •.1.1. Оптимальная тонкость помола цемента
- •21.1.2. Влияние свойств материалов на процесс помола
- •12.3.2.2. Принцип работы колосниковой решетки
- •Теплообмен в печи
- •Задачи оптимизации и взаимосвязь отдельных параметров зада ч и
- •3) Качества клинкера:
- •5) Пылеуноса……………………... Пу, %;
- •Зависимости
- •18.2.2.Остановка печи с материалом
- •4. Межкамерные перегородки мельниц
- •Основные параметры двухроторной молотковой дробилки
- •Зада ч и
- •3) Качества клинкера:
- •5) Пылеуноса……………………... Пу, %;
- •Зависимости
- •Характеристика печной пыли
- •19.2. Способы использования пыли из электрофильтров
- •19.3. Обжиг пыли в отдельной печи
- •13.2. Кольце- и настылеобразование в печных системах
- •13.2.1. Кольца в печах мокрого способа производства
- •13.2.1.1Шламовые кольца, причины образования и способы предотвращения
- •13.2.1.2. Шламово-солевые кольца, причины образования и способы предотвращения
- •Снижения водорастворимых солей в зоне сушки;
- •Навески рациональной цепной завесы.
- •Материально-солевые кольца, причины образования и способы предотвращения
- •Низкоосновные кольца, причины образования и способы предотвращения
- •Клинкерные кольца, причины образования и способы предотвращения
- •Механизм образования колец во вращающейся печи
- •13.2.3. Настыли в теплообменниках сухого способа
- •Химический и фазовый составы настылей
- •10.1.1. Устройство и принцип работы вращающейся печи
- •Устройство и принцип работы печи с циклонными теплообменниками
- •10.2.2. Печь с запечным декарбонизатором
- •10.2.3. Работа печных систем с декарбонизаторами
- •10.2.4. Оптимизация работы циклонных теплообменников
- •10.2.4.1. Циклонные теплообменники с пониженным сопротивлением
- •Статические сепараторы
- •Динамические сепараторы
- •Осадительные циклоны
- •2.Способы транспортировки сырья на завод
- •Твердое топливо
- •Жидкое топливо
- •Газообразное топливо
- •Характеристика природного газа
- •Основные физико-химические процессы в технологических зонах
- •10.1.3.2. Физико-химические процессы в присутствии щелочесодержащих соединений
- •Холодильник pyrofloor
- •12.3.2.2. Принцип работы колосниковой решетки
- •Снижения водорастворимых солей в зоне сушки;
- •Навески рациональной цепной завесы.
- •1) Отношением содержания SiО2 к содержанию а12о3;
- •Наличием примесей МgО, sо3, r2o, p2o5, TiO2, Cr2o3 и Cl-.
- •Влияние минералогического состава сырья
- •Влияние двухвалентного железа в сырье
- •10.2.4.2. Влияние степени очистки циклонов на расход тепла
- •10.2.4.3. Влияние провалов материала и подсосов холодного воздуха на расход тепла
- •Способы характеристики цепных завес
- •Технологическая схема II
- •Химический и фазовый составы настылей
- •Свойства отдельных фаз (минералов)
- •2. Оксидный состав
- •2. Модульные характеристики клинкера
- •Расход тепла на обжиг клинкера
- •Другие виды добавок для бетонов и растворов
- •Влияние состава и свойств сырьевой смеси на активность клинкера
- •Влияние модульной характеристики сырьевой смеси
- •Влияние минералогического состава сырья
- •Влияние двухвалентного железа в сырье
- •10.2.7. Процессы в печных системах сухого способа
- •13.2.3. Настыли в теплообменниках сухого способа
- •2. Питатели дробилок
- •13.1. Нарушение процесса грануляции клинкера в зоне спекания
10.2.3. Работа печных систем с декарбонизаторами
Система PYROCLON-S без третичного воздуха с дополнительным сжиганием топлива в запечном теплообменнике впервые реализована фирмой «Гумбольдт» в 1966 году (Германия). Она не имеет широкого распространения, гак как позволяет увеличить производительность печи всего на 20...25%. Это обусловлено тем, что воздух для сжигания топлива в декарбонизаторе подастся через печь и, следовательно, практически сохраняется скорость газового потока как в печи без декарбонизатора со всеми вытекающими отсюда последствиями. Кроме того, возникают дополнительные проблемы при сжигании топлива в зоне спекания с повышенным коэффициентом избытка воздуха, что приводит, как было показано ранее (раздел 9, рис. 9.8), к снижению температуры горения.
Если еще больше топлива подать в декарбонизатор, то следует еще больше повысить коэффициент избытка воздуха, в результате дополнительно снизится температура горения, и может не произойти спекание клинкера.
Система RSP с третичным воздухом и декарбонизатором камерно-циклонного типа впервые реализована в Японии в 1967 г. Принцип работы системы заключается в следующем. В декарбонизаторе сжигается около 60% топлива и подается весь материал из ΙΙΙ -ей ступени, а далее газо-материальная смесь смешивается с отходящими из вращающейся печи газами и направляется в нижний циклон, из которого выделенный материал поступает во вращающуюся печь. Параметры, которые реально достигнуты в производстве, свидетельствуют, что в декарбонизаторе диссоциирует до 95% СаСО3. Преимущество системы заключается в небольших габаритах декарбонизатора, размеры камеры которого для печи мощностью 3000 т/cyт равны около 5 м. В то же время система имеет ряд недостатков. Вследствие того, что сечение печи в ~ 4 раза больше, чем сечение газохода третичного воздуха, то в декарбонизатор, как правило, поступает недостаточно воздуха на горение топлива, возникает недожог с многими негативными последствиями, о чем будет сказано далее. Для преодоления этого недостатка предусмотрен шибер за печью. Однако в области высоких температур шибер, как правило, не регулируется, а при его значительном перекрытии существенно увеличивается сопротивление системы и порой не хватает тяги дымососа. Другим недостатком является низкая температура третичного воздуха вследствие отбора его из средней части холодильника, а не из головки печи.
В 70-х годах двадцатого века эта система была наиболее прогрессивной, и поэтому в бывшем СССР было построено 6 таких линий с печами Ø4,5х80 м: в России, Украине, Узбекистане, Молдавии и Белоруссии. В настоящее время из-за указанных выше недостатков такие линии находят ограниченное применение.
Декарбонизатор с восходящим вертикальным газоходом. Печные системы с декарбонизатором в виде восходящего вертикального газохода высотою ~ 80 м получили в последние годы наибольшее распространение. Одним из типовых является решение фирмы KHD Humboldt Wedag PYROCLON-R.
Декарбонизатор представляет собой восходящий газоход с поворотом вниз, в котором протекает самая теплоемкая реакция клинкерообразования - разложение известняка. Для ускорения процесса диссоциации температура после декарбонизатора обычно поддерживается на уровне 850...8800С. В схемах с декарбонизатором сырьевая мука из циклопа IV-ой ступени направляется в нижнюю часть декарбонизатора, откуда уносится в вверх, где происходит интенсивный теплообмен между газом и материалом. Пройдя декарбонизатор, мука попадает в циклон V-ой ступени и далее подается в печь, степень декарбонизации материала может составлять 95 %. В декарбонизатор подается ~ 60 % топлива от общего количества. Третичный воздух направляется на горение из головки печи с температурой около 950°С. Преимущества схемы заключаются в простоте конструкции декарбонизатора, низком газодинамическом сопротивлении и высокой температуре третичного воздуха.
Система с разделенным газовым и объединенным материальным потоками. Система с двумя независимыми разделенными газовыми потоками из печи и декарбонизатора и объединением материала в декарбонизаторе. Реализована фирмами Fives Cail Babcock (Франция) и FLSmidth (Дания). Особенность данной системы заключается в организации двух независимых областей сжигания топлива и газовых трактов со своими обособленными дымососами. Одна газо-топочная система представляет собой вращающуюся печь с ветвью циклонного теплообменника, другая декарбонизатор со второй ветвью теплообменника.
Снижение NOx в отходящих газах. Одной из проблем печей сухого способа является повышенная концентрация NOx в газовой среде вследствие высокой температуры факела. Все машиностроительные фирмы предлагают способы снижения NOx в отходящих газах. Один из вариантов реализован фирмой KHD Humboldt Wedag созданием декарбонизатора Low NOx (рис. 10.14). Суть процесса заключается в восстановлении NOx по реакции:
2 NOx + СО = N2+ СО2
которая обеспечивается созданием восстановительной среды на локальном участке декарбонизатора, выделенного на рисунке красным цветом.
