Интеграция системы мониторинга релейной защиты и автоматики в оперативно- информационный комплекс

САТТАРОВА Э.Ф., КГЭУ, г. Казань

Науч. рук. канд. техн. наук, доцент ХАКИМЗЯНОВ Э.Ф.

В соответствии с законом РФ «Об электроэнергетике», электроэнер-гетика в России разделена на сферы производства и распределения энергии, при этом сохранена единая система оперативно-диспетчерского управления.

Генерирующие и сетевые организации получили свободу определять собственную техническую политику и способы обслуживания оборудования на своих предприятиях. При этом системный оператор и в этих многократно усложнившихся условиях должен обеспечить надежность функционирования Единой энергосистемы России.

Системный оператор Единой энергосистемы со всеми субъектами оперативно-диспетчерского управления имеет заключенные договора, в которых указаны необходимые условия функционирования системы диспетчерского управления. В их числе автоматическая передача в диспетчерские центры аварийной информации от устройств релейной защиты и автоматики (УРЗА) с объектов.

Выполнить сбор и передачу аварийной информации от УРЗА объектов возможно с помощью системы мониторинга релейной защиты и автоматики (СМРЗА). Помимо СМРЗА, получение оперативной информации с объекта электроэнергетики происходит во время отдачи рапорта дежурного персонала о возникновении аварийной ситуации. Но порой из-за низкой квалификации дежурного персонала объекта электроэнергетики передается недостоверная информация о пусках устройств РЗА.

Выходом из сложившейся ситуации может стать внедрение системы мониторинга релейной защиты и автоматики в оперативно-информа-ционный комплекс (ОИК). Эта задача новая для электроэнергетики. Она необходима для наглядного отображения информации о действии устройств РЗА на диспетчерском щите, что сокращает время реагирования диспетчерского персонала на возникновение нарушения. Быстрая оценка причины аварии позволит диспетчерскому персоналу приступить к ее ликвидации еще до того, как оперативный персонал объекта произведет осмотр всех устройств РЗА.

Данный подход позволит решить несколько задач:

– наглядное отображение информации о действии устройств РЗА в ОИК;

– минимизация действий диспетчерского персонала;

– исключение лишней информации в результате ее фильтрации;

– сокращение времени реагирования диспетчерского персонала на возникновение нарушения;

– контроль персонала объекта электроэнергетики на достоверность предоставленных данных;

– синхронизация данных на объекте и в диспетчерском центре.

УДК 621.31

Анализ аварийности в сельских распределительных сетях 10 кв

САФИНА Л.Р., КГЭУ, г. Казань

Науч. рук. канд. техн. наук, профессор ГУБАЕВ Д.Ф.

Электрические сети напряжением 10 кВ в сельской местности (преимущественно воздушные) отличаются более низкой надежностью по сравнению с кабельными сетями. Поэтому надежность электроснабжения присоединенных к данным сетям потребителей электрической энергии, особенно первой и второй категории, часто не соответствует требуемой.

Аварийные и анормальные режимы работы электрических сетей в сельских районах приводят, как правило, к резкому нарушению качества электрической энергии в системе электроснабжения. Такими режимами в сетях 10 кВ являются: двухфазные КЗ, двухфазные КЗ на землю, трехфазные КЗ, однофазные замыкания на землю, двойные замыкания на землю, обрывы фазных проводов.

В сельских электрических сетях режим замыкания на землю не относят к аварийным режимам, и, как правило, это не приводит к срабатыванию защит (например, МТЗ, ТО) и автоматическому отключению присоединения. Замыкания на землю хотя и приводят к искажению напряжений в сети 6–35 кВ, но линейные и фазные напряжения за трансформаторами 10/0,4 кВ остаются без изменения. Также особенностью сельских распределительных сетей является недостаточная автоматизация управления указанными сетями. Оперативные переключения выполняются в основном действиями оперативно-выездной бригады (ОВБ), поэтому длительность перерыва в электроснабжении потребителей определяется длиной и конфигурацией линии, местами установки коммутационных аппаратов, местными условиями оперативного обслуживания (состоянием дорог, наличием естественных преград и т.п.), последовательностью выполняемых ОВБ операций.

На надежность работы распределительных сетей, кроме вышеперечисленных факторов, значительное влияние оказывает и режим заземления нейтрали.

УДК 621.314.222.8

ПРОВЕДЕНИЕ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ПО ИЗМЕРЕНИЮ ТОЧНОСТИ РЕЗИСТИВНЫХ ДЕЛИТЕЛЕЙ 110 КВ ЦИФРОВЫХ ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ НАПРЯЖЕНИЯ ПРИ ПОМОЩИ ПРИБОРА КОНТРОЛЯ КАЧЕСТВА ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ «ЭНЕРГОМОНИТОР-3.3Т1»

СВЯТОВ Ал. А., СВЯТОВ Ан. А., ИГЭУ, г. Иваново

Науч. рук. канд. техн. наук, доцент ЛЕБЕДЕВ В.Д.;

канд. техн. наук, ст. преп. ЯБЛОКОВ А.А.

В настоящее время активно развиваются направления по созданию нетрадиционных измерительных преобразователей тока и напряжения для высоковольтной энергетики. Наиболее перспективным, по мнению авторов, является создание высоковольтного делителя напряжения, обладающего рядом положительных свойств по сравнению с традиционными высоковольтными трансформаторами напряжения. Однако в процессе анализа характеристик разрабатываемых делителей возникает трудность их исследования и поверки из-за отсутствия специализированных приборов.

Анализ точности резистивных делителей производился при помощи прибора «Энергомонитор-3.3Т1», который предназначен для калибровки и исследований традиционных трансформаторов напряжения. Были исследованы амплитудная и угловая погрешности делителей, вызванные самонагревом. В испытаниях были задействованы два поверяемых делителя с сопротивлениями R_ном и 2,5R_ном и поверенный (эталонный измерительный преобразователь ПВЕ-220), а также разработанный усилитель.

Неидеальность условий среды имитировалась при помощи алюминиевой фольги, закрепленной на изоляторе (рис. 1).

Рис. 1. Принципиальная и физическая схема проведения эксперимента

Результаты исследования приведены в таблице и на рис. 2.

Измерения класса точности поверяемых резистивных делителей при помощи прибора «Энергомонитор-3.3Т1»

Время работы, мин	Делитель с сопротивлением R				Делитель с сопротивлением 2,5R
	∆А грубо, %	∆А точно, %	∆φ, °	∆φ, мин	∆А грубо, %	∆А точно, %	∆φ, °	∆φ, мин
0	–0,201	–0,207	–0,531	–31,757	0,102	0,094	–0,784	–46,837
20	–0,261	–0,258	–0,523	–31,092	0,207	0,202	–0,773	–46,558
60	–0,227	–0,233	–0,5	–30,025	0,336	0,326	–0,773	–46,249
80	–0,2	–0,207	–0,492	–29,676	0,371	0,367	–0,773	–46,512
120	–0,155	–0,16	–0,492	–29,288	0,442	0,431	–0,781	–47,054
150	–0,132	–0,13	–0,476	–28,293	0,466	0,465	–0,781	–47,104

Рис. 2. Полученные характеристики точности поверяемых резистивных делителей:

а – амплитудная погрешность; б – фазовая погрешность

Выполненные исследования позволяют сделать вывод о том, что в реальных условиях функционирования амплитудная погрешность измерения при продолжительном протекании электрического тока через делители (150 мин) составляет не более –0,258 % для делителя с сопротивлением R и 0,465 % для делителя 2,5R. Фазовая погрешность для обоих делителей меняется незначительно и составляет –0,531 % для делителя с сопротивлением R и 0,784 % для делителя с сопротивлением 2,5R.

УДК 621.31