- •Глава I основы металлургических расчетов
- •§ 1. Оценка сырья
- •1.1 Руды
- •1.2. Концентраты
- •1.3 Комплексное использование сырья
- •§ 2. Минеральный состав сырья
- •2.1 Значение минерального состава сырья
- •2.2. Примеры расчета рационального состава концентратов
- •§ 3. Справочные данные о шлаках, штейнах и металлах
- •3.1. Свойства шлаков
- •3.2.Св0йства штейнов
- •3.3. Свойства важнейших металлов
- •§ 4. Справочные данные о растворах, парах и газах
- •4.1. Справочные данные о некоторых растворах
- •4.2. Энтальпия водяного пара и газов
- •§ 5. Основы расчета экстракционных и сорбционных процессов
- •Расчеты по металлургии меди
- •§ 6. Обжиг медных концентратов в кипящем слое
- •6.1. Обжиг при обогащении дутья кислородом
- •6.2. Обжиг при воздушном дутье
- •§ 7. Отражательная плавка
- •7.1 Расчет десульфуризации и состава штейна
- •7.2. Расчет количества флюсов для ведения плавки на заданном составе шлаков
- •7.3. Расчет расхода топлива и состава отходящих газов
- •§ 8. Автогенная плавка
- •8.1. Плавка на подогретом воздушном дутье
- •§ 9. Продувка штейна в конверторе
- •§10. Медно-серная плавка
- •10.1 Расчет состава штейна и десульфуризации
- •10.2 Расчет расхода флюсов и количества газов
- •§ 11. Шлаковозгоночный процесс
- •11.1 Расчет материального баланса
- •11.2. Расчет горения природного газа и расхода воздуха
- •§ 12. Огневое рафинирование меди
- •12.1 Расчет материального баланса
- •12.2 Расчет теплового баланса
- •§ 13. Электролитическое рафинирование меди
- •13.1. Расчет расхода злектроэнергии
- •13.2. Расчет количества ванн и преобразовательных агрегатов
- •13.3. Расчет количества катодов и размеров электролизной ванны
- •13.4. Расчет напряжения на ванне
- •13.5. Расчет количества катодов и матричных ванн
- •Глава III расчеты по металлургии никеля
- •§ 14. Агломерация окисленной никелевой руды
- •14.1. Расчет материального баланса агломерации
- •§ 15. Сушка окисленной никелевой руды*
- •§ 16. Плавка окисленных никелевых руд в шахтных печах
- •16.1. Расчет шихты для плавки агломерата
- •16.2 Тепловой баланс плавки
- •16.3 Расчет шахтной печи
- •§ 17 Продувка никелевого штейна в конверторе
- •17.1 Определение расхода воздуха
- •17.2 Определение количества и состава отходящих газов
- •17.3 Расчет теплового баланса
- •§ 18 Обжиг никелевого файнштейна
- •18.1 Расчет расхода воздуха
- •18.2 Расчет теплового баланса
- •§ 19 Обеднение конверторных шлаков
- •19.1 Определение количества штейна, необходимого для обеднения 100 кг шлака*
- •19.2. Определение количества шлака, образующегося в конверторах рафинирования
- •19.3. Определение количества конечной обогащенной массы
- •§ 20. Электроплавка закиси никеля
- •20.1 Расчет расхода восстановителя и размеров электрической печи
- •§ 21. Электроплавка руд на ферроникель
- •§ 22. Рафинирование и обогащение ферроникеля
- •22.1 Расчет материального баланса конвертирования ферроникеля (I стадия)
- •22.2 Расчет материального баланса конвертирования ферроникеля в основном конверторе (II стадия)
- •§ 23. Агломерационный обжиг сульфидного медно-никелевого концентрата
- •§ 24. Электроплавка агломерата и основы расчета рудно-термической электропечи
- •24.1 Расчет материального баланса плавки
- •24.2 Расчет теплового баланса плавки
- •24.3 Основы расчета рудно-термической электропечи
- •§ 25. Продувка никелевого концентрата кислородом в вертикальном конверторе
- •25.1 Расчет расхода кислорода
- •25.2 Расчет теплового баланса
- •§ 26. Очистка никелевого электролита
- •26.1 Технологическая схема очистки
- •26.2 Очистка от железа
- •26.3 Очистка от меди
- •26.4 Очистка от кобальта
- •§ 27. Циркуляция электролита на одну катодную ячейку ванны электролитического рафинирования никеля
- •§ 28. Автоклавно-окислительное разложение пирротинового полупродукта
- •Глава IV расчеты по металлургии свинца
- •§ 29. Агломерация свинцовых концентратов
- •29.1 Расчет расхода концентратов и числа сушильных барабанов
- •29.2 Расчет минералогического состава сульфидного свинцового концентрата
- •29.3 Выбор шлака и предварительный расчет расхода флюсов
- •29.4 Рациональный состав агломерата
- •29.5. Расчет количества аглошихты и числа агл0машин
- •§ 30. Шахтная плавка
- •30.1 Расчет состава продуктов плавки
- •30.2 Расчет расхода воздуха
- •30.3 Расчет количества и состава отходящих газов
- •30.4 Расчет oсhobhыx размеров шахтной печи и определение параметров воздуходувной машины
- •30.5 Расчет теплового баланса шахтной плавки
- •30.6 Проверка правильности расчета высоты печи
- •§ 31. Рафинирование чернового свинца
- •31.1 Расчет обезмеживания чернового свинца
- •31.2 Расчет щелочного рафинирования чернового свинца
- •31.3 Расчет гидрометаллургической переработки щелочного плава
- •31.4 Расчет обессеребривания свинца
- •31.5 Расчет электротермической переработки серебристой пены
- •31.6 Расчет обесцинкования свинца
- •31.7 Расчет обезвисмучивания свинца
- •31.8 Расчет переработки свинцововисмутового сплава
- •31.9 Расчет качественного рафинирования
- •31.10 Расчет оборудования для рафинирования свинца
- •Глава V расчеты по металлургии цинка
- •§ 32. Обжиг сульфидного цинкового концентрата при воздушном дутье
- •32.1 Расчет минералогического состава цинкового концентрата
- •32.2 Расчет рационального состава обожженного цинкового концентрата
- •32.3 Расчет расхода воздуха
- •32.4 Расчет количества и состава обжиговых газов на выходе из печи кс
- •32.5 Принципы расчета печей для обжига в кипящем слое
- •32.6 Расчет теплового баланса печи кс при обжиге цинковых концентратов
- •32.7 Расчет га3oхoднoй системы
- •32.8 Расчет необходимого количества сырья и печей кс для получения в год 200 тыс. Т обожженного цинкового концентрата
- •§ 33. Обжиг сульфидного цинкового концентрата при дутье, обогащенном кислородом
- •33.1 Расчет расхода дутья
- •33.2 Расчет количества и состава обжиговых газов
- •33.3 Расчет печи кс
- •33.4 Расчет теплового баланса печи
- •§ 34. Выщелачивание обожженного цинкового концентрата
- •34.1 Расчет выхода и состава цинковых кеков
- •34.2 Расчет количества нейтрального раствора и извлекаемых из него цинка, кадмия и меди
- •34.3 Расчет количества цинка, меди и кадмия, поступающих в процессе с растворами от выщелачивания вельц-окислов
- •34.4 Расчет выхода и состава медно-кадмиевого кека
- •34.5 Расчет объема оборотных растворов кадмиевого производства и количества цинка в них
- •34.6 Расчет медно-кадмиевой очистки
- •Расчет отмывки цинковых кеков
- •34.8 Расчет баланса растворов и пульп при выщелачивании
- •34.9 Расчет необходимого оборудования
- •§ 35. Вельцевание цинковых кеков
- •35.1 Расчет выхода и состава вельц-окисн
- •35.2 Расчет расхода коксовой мелочи
- •35.3 Уточнение состава вельц-окиси
- •35.4 Расчет выхода и состава клинкера
- •35.5 Расчет баланса Zn, Pb и Cd
- •35.6 Расчет основных размеров вельц-печи
- •§ 36. Электролиз цинкового раствора и переплав катодного цинка
- •36.1 Расчет количества катодного цинка
- •36.2 Расчет производительности одной электролизной ванны
- •36.3 Расчет количества электролизных ванн
- •36.4 Выбор источника тока
- •36.5 Расчет переплавки катодного цинка и выбор печ£й
- •§ 37. Гидрометаллургическая переработка цинковых кеков
- •37.1 Расчет выщелачивания цинковых кеков
- •Расчет осаждения ярозита
- •Расчет осаждения гетита
- •Сульфидным цинковым концентратом
- •Список рекомендуемой литературы
- •Выбор оптимальной плотности тока для электролитического рафинирования меди, методические указания
§ 4. Справочные данные о растворах, парах и газах
4.1. Справочные данные о некоторых растворах
Электролит медерафинировочных заводов. Основные составляющие: вода, серная кислота и пятиводный медный купорос, в котором содержание меди принимают равным 25% (точнее 25,4%). Концентрацию кислоты в электролите поддерживают в пределах 180–220 г/л в зависимости от содержания в нем примесей, в основном никеля. Обычно содержание этой примеси 10–20 г/л. При повышении содержания никеля до 25–30 г/л кислотность снижают до 120–140 г/л. Содержание меди в электролите составляет обычно 45 ± 5 г/л. Температура электролита 60–650С. Сопротивление электролита, содержащего 200 г/л H2SO4, можно вычислить по уравнению:
Р=1,11+0,01а-0,0065(t-550С)
где Р - сопротивление, Ом-см;
а - суммарное содержание меди, никеля и железа, г/л;
t- рабочая температура, 0С.
Если содержание кислоты (С) больше 200 г/л, то из полученного значения Р следует вычитать ∆С•0,003, а если меньше - прибавлять ∆С•0,004, где ∆С=С–200 (или 200–С).
Плотность электролита 1,25–1,28. В электролит добавляют тиомочевину, клей и хлорид натрия.
Электролит цинковых заводов. Основные составляющие: вода, серная кислота и сульфат цинка. Концентрация кислоты в электролите 115–200 г/л, предпочтительно 160–190 г/л, цинка 45–55 г/л. В электролите присутствуют такие примеси, как марганец, натрий, магний, калий - по 2–5 г/л. Более высокие содержания их нежелательны. Содержание вредных примесей в электролите ограничивают (кобальта, никеля, кадмия) - 3 мг/л; мышьяка, сурьмы, меди - до 0,1–0,2 мг/л; германия, хлора и фтора - соответственно 0,05; 100–200 и 40–50 мг/л. Температура электролита 35–400С, плотность 1,24–1,27. Электропроводность можно определять по уравнению:
1/Р=0,123+0,00193К–0,0012Ц+0,00114t,
где К – содержание кислоты, г/л;
Ц – содержание цинка, г/л;
t – температура, 0С;
Р – сопротивление.
При наличии натрия, магния, калия электропроводность снижается на 2%. на 1 г/л примеси.
В электролит добавляют клей и вещества, предупреждающие его разбрызгивание (лакрица, мыльный корень).
Некоторые свойства растворов серной кислоты. Для подсчета сопротивления различных электролитов разработана следующая методика. За основу принимается раствор с концентрацией серной кислоты 150 г/л при 550С, и с сопротивлением 1,364 Ом-см. Если концентрация кислоты другая, то эту величину умножают на соответствующий коэффициент (см. ниже). Влияние примесей и меди учитывают следующим образом: содержание (г/л) железа множат на 1,145, содержание никеля- на 1,065, цинка - на 0,972. Полученные величины складывают с содержанием меди и суммарное значение а подставляют в уравнение:
Р=1,364К+0,00942а.
Приводим значения поправочного коэффициента К для различной концентрации серной кислоты
С, г/л |
130 |
140 |
150 |
160 |
170 |
180 |
190 |
200 |
210 |
220 |
230 |
К |
1,117 |
1,050 |
1,000 |
0,950 |
0,910 |
0,874 |
0,842 |
0,815 |
0,790 |
0,768 |
0,750 |
Поправку на температуру делают по уравнению
Р=Р55–0,0065(t–550C).
Никелевые электролиты. Характерная особенность их в том, что они почти нейтральны. Кислотность измеряется по шкале рН и составляет 3–5. Электролиз ведется без органических добавок (клея и др.). Для стабилизации рН добавляют борную кислоту. Основные составляющие электролита: вода, NiSO4, NiCl2, NaCl, Na2SO4. Температура электролита 70–800С. Различают четыре типа электролитов (таблица 17): сульфатный, сульфатно-хлоридный, хлоридно-сульфатный, хлоридный.
Таблица 17 Концентрация составляющих никелевых электролитов, г/л
Тип электролита |
Ni |
Na |
Cl |
SO4 |
Н3ВО3 |
Электропроводность, Ом-1см-1 |
Сульфатный |
55-60 |
15-17 |
3 |
130-140 |
20 |
0,09-0,11 |
Сульфатно-хлоридный |
65-75 |
25-35 |
35-50 |
100-130 |
5-15 |
0,15-0,17 |
Хлоридно-сульфатный |
90-100 |
20-25 |
90-100 |
90-110 |
5-8 |
0,19-0,21 |
Хлоридный |
115-120 |
– |
135-145 |
– |
– |
0,27-0,30 |
Примечание. Плотность электролитов при 700С составляет 1,2 г/см3.
Суммарная предельная растворимость солей, составляющих эти электролиты, при 700С достигает 5,4–6 г-экв/л, а концентрация их в заводских электролитах 4,0–4,5 г-экв/л.
В никелевом электролите после очистки (католите) содержание примесей кобальта, железа, меди, мышьяка, цинка и свинца не должно выходить за пределы 5–15; 0,5–1,0; 2–4; 0,1 и 0,1–0,2 г/л соответственно. Чтобы получить более чистый никель, в отечественной практике его концентрацию в сульфатно-хлоридном электролите доводят до 80 г/л.
Медьсодержащие растворы, рудничные воды и растворы от выщелачивания отвалов. Обычно эти растворы содержат, г/л: 0,3–2,5 Сu, 2–8 Feобщ,, 1–5 Fе окисл., 2–4 H2SO4, 1–1,5 взвеси.
Растворы подготавливают (осветляют) и затем направляют на цементационную или экстракционную установку.
