- •Глава I основы металлургических расчетов
- •§ 1. Оценка сырья
- •1.1 Руды
- •1.2. Концентраты
- •1.3 Комплексное использование сырья
- •§ 2. Минеральный состав сырья
- •2.1 Значение минерального состава сырья
- •2.2. Примеры расчета рационального состава концентратов
- •§ 3. Справочные данные о шлаках, штейнах и металлах
- •3.1. Свойства шлаков
- •3.2.Св0йства штейнов
- •3.3. Свойства важнейших металлов
- •§ 4. Справочные данные о растворах, парах и газах
- •4.1. Справочные данные о некоторых растворах
- •4.2. Энтальпия водяного пара и газов
- •§ 5. Основы расчета экстракционных и сорбционных процессов
- •Расчеты по металлургии меди
- •§ 6. Обжиг медных концентратов в кипящем слое
- •6.1. Обжиг при обогащении дутья кислородом
- •6.2. Обжиг при воздушном дутье
- •§ 7. Отражательная плавка
- •7.1 Расчет десульфуризации и состава штейна
- •7.2. Расчет количества флюсов для ведения плавки на заданном составе шлаков
- •7.3. Расчет расхода топлива и состава отходящих газов
- •§ 8. Автогенная плавка
- •8.1. Плавка на подогретом воздушном дутье
- •§ 9. Продувка штейна в конверторе
- •§10. Медно-серная плавка
- •10.1 Расчет состава штейна и десульфуризации
- •10.2 Расчет расхода флюсов и количества газов
- •§ 11. Шлаковозгоночный процесс
- •11.1 Расчет материального баланса
- •11.2. Расчет горения природного газа и расхода воздуха
- •§ 12. Огневое рафинирование меди
- •12.1 Расчет материального баланса
- •12.2 Расчет теплового баланса
- •§ 13. Электролитическое рафинирование меди
- •13.1. Расчет расхода злектроэнергии
- •13.2. Расчет количества ванн и преобразовательных агрегатов
- •13.3. Расчет количества катодов и размеров электролизной ванны
- •13.4. Расчет напряжения на ванне
- •13.5. Расчет количества катодов и матричных ванн
- •Глава III расчеты по металлургии никеля
- •§ 14. Агломерация окисленной никелевой руды
- •14.1. Расчет материального баланса агломерации
- •§ 15. Сушка окисленной никелевой руды*
- •§ 16. Плавка окисленных никелевых руд в шахтных печах
- •16.1. Расчет шихты для плавки агломерата
- •16.2 Тепловой баланс плавки
- •16.3 Расчет шахтной печи
- •§ 17 Продувка никелевого штейна в конверторе
- •17.1 Определение расхода воздуха
- •17.2 Определение количества и состава отходящих газов
- •17.3 Расчет теплового баланса
- •§ 18 Обжиг никелевого файнштейна
- •18.1 Расчет расхода воздуха
- •18.2 Расчет теплового баланса
- •§ 19 Обеднение конверторных шлаков
- •19.1 Определение количества штейна, необходимого для обеднения 100 кг шлака*
- •19.2. Определение количества шлака, образующегося в конверторах рафинирования
- •19.3. Определение количества конечной обогащенной массы
- •§ 20. Электроплавка закиси никеля
- •20.1 Расчет расхода восстановителя и размеров электрической печи
- •§ 21. Электроплавка руд на ферроникель
- •§ 22. Рафинирование и обогащение ферроникеля
- •22.1 Расчет материального баланса конвертирования ферроникеля (I стадия)
- •22.2 Расчет материального баланса конвертирования ферроникеля в основном конверторе (II стадия)
- •§ 23. Агломерационный обжиг сульфидного медно-никелевого концентрата
- •§ 24. Электроплавка агломерата и основы расчета рудно-термической электропечи
- •24.1 Расчет материального баланса плавки
- •24.2 Расчет теплового баланса плавки
- •24.3 Основы расчета рудно-термической электропечи
- •§ 25. Продувка никелевого концентрата кислородом в вертикальном конверторе
- •25.1 Расчет расхода кислорода
- •25.2 Расчет теплового баланса
- •§ 26. Очистка никелевого электролита
- •26.1 Технологическая схема очистки
- •26.2 Очистка от железа
- •26.3 Очистка от меди
- •26.4 Очистка от кобальта
- •§ 27. Циркуляция электролита на одну катодную ячейку ванны электролитического рафинирования никеля
- •§ 28. Автоклавно-окислительное разложение пирротинового полупродукта
- •Глава IV расчеты по металлургии свинца
- •§ 29. Агломерация свинцовых концентратов
- •29.1 Расчет расхода концентратов и числа сушильных барабанов
- •29.2 Расчет минералогического состава сульфидного свинцового концентрата
- •29.3 Выбор шлака и предварительный расчет расхода флюсов
- •29.4 Рациональный состав агломерата
- •29.5. Расчет количества аглошихты и числа агл0машин
- •§ 30. Шахтная плавка
- •30.1 Расчет состава продуктов плавки
- •30.2 Расчет расхода воздуха
- •30.3 Расчет количества и состава отходящих газов
- •30.4 Расчет oсhobhыx размеров шахтной печи и определение параметров воздуходувной машины
- •30.5 Расчет теплового баланса шахтной плавки
- •30.6 Проверка правильности расчета высоты печи
- •§ 31. Рафинирование чернового свинца
- •31.1 Расчет обезмеживания чернового свинца
- •31.2 Расчет щелочного рафинирования чернового свинца
- •31.3 Расчет гидрометаллургической переработки щелочного плава
- •31.4 Расчет обессеребривания свинца
- •31.5 Расчет электротермической переработки серебристой пены
- •31.6 Расчет обесцинкования свинца
- •31.7 Расчет обезвисмучивания свинца
- •31.8 Расчет переработки свинцововисмутового сплава
- •31.9 Расчет качественного рафинирования
- •31.10 Расчет оборудования для рафинирования свинца
- •Глава V расчеты по металлургии цинка
- •§ 32. Обжиг сульфидного цинкового концентрата при воздушном дутье
- •32.1 Расчет минералогического состава цинкового концентрата
- •32.2 Расчет рационального состава обожженного цинкового концентрата
- •32.3 Расчет расхода воздуха
- •32.4 Расчет количества и состава обжиговых газов на выходе из печи кс
- •32.5 Принципы расчета печей для обжига в кипящем слое
- •32.6 Расчет теплового баланса печи кс при обжиге цинковых концентратов
- •32.7 Расчет га3oхoднoй системы
- •32.8 Расчет необходимого количества сырья и печей кс для получения в год 200 тыс. Т обожженного цинкового концентрата
- •§ 33. Обжиг сульфидного цинкового концентрата при дутье, обогащенном кислородом
- •33.1 Расчет расхода дутья
- •33.2 Расчет количества и состава обжиговых газов
- •33.3 Расчет печи кс
- •33.4 Расчет теплового баланса печи
- •§ 34. Выщелачивание обожженного цинкового концентрата
- •34.1 Расчет выхода и состава цинковых кеков
- •34.2 Расчет количества нейтрального раствора и извлекаемых из него цинка, кадмия и меди
- •34.3 Расчет количества цинка, меди и кадмия, поступающих в процессе с растворами от выщелачивания вельц-окислов
- •34.4 Расчет выхода и состава медно-кадмиевого кека
- •34.5 Расчет объема оборотных растворов кадмиевого производства и количества цинка в них
- •34.6 Расчет медно-кадмиевой очистки
- •Расчет отмывки цинковых кеков
- •34.8 Расчет баланса растворов и пульп при выщелачивании
- •34.9 Расчет необходимого оборудования
- •§ 35. Вельцевание цинковых кеков
- •35.1 Расчет выхода и состава вельц-окисн
- •35.2 Расчет расхода коксовой мелочи
- •35.3 Уточнение состава вельц-окиси
- •35.4 Расчет выхода и состава клинкера
- •35.5 Расчет баланса Zn, Pb и Cd
- •35.6 Расчет основных размеров вельц-печи
- •§ 36. Электролиз цинкового раствора и переплав катодного цинка
- •36.1 Расчет количества катодного цинка
- •36.2 Расчет производительности одной электролизной ванны
- •36.3 Расчет количества электролизных ванн
- •36.4 Выбор источника тока
- •36.5 Расчет переплавки катодного цинка и выбор печ£й
- •§ 37. Гидрометаллургическая переработка цинковых кеков
- •37.1 Расчет выщелачивания цинковых кеков
- •Расчет осаждения ярозита
- •Расчет осаждения гетита
- •Сульфидным цинковым концентратом
- •Список рекомендуемой литературы
- •Выбор оптимальной плотности тока для электролитического рафинирования меди, методические указания
34.9 Расчет необходимого оборудования
Нейтральное выщелачивание. Принимаем к установке чаны с механическим перемешиванием:
Объем чана, м3 |
100 |
Коэффициент заполнения |
0,85 |
Коэффициент использования по времени |
0,9 |
Суточное количество пульпы, м3 |
4257 |
Продолжительность цикла одной полной операции, мин: |
|
заливка отработанного электролита и других растворов |
35 |
загрузка огарка |
10 |
выщелачивание |
60 |
выпуск пульпы на отстаивание |
45 |
Всего |
150(2,5 ч) |
Число операций нейтрального выщелачивания равно 4257/(100•0,85•0,9)=55,6. Число чанов равно 55,6•2,5/24=5,8, с учетом резерва на ремонты принимаем 7 шт.
Нейтральное сгущение. Съем верхнего слива сгустителей составляет 3756 м3/сут. Принимаем удельный съем верхнего слива 3 м3 в сутки с 1 м2 площади сгущения (этот, как и все другие показатели, следует уточнять по материалам практики студентов на передовых предприятиях). Тогда суммарная площадь сгущения равна 3756/3=1252 м2.
Принимаем к установке сгуститель диаметром 18 м с площадью сгущения 3,14•182/4=254 м2.
Необходимое количество сгустителей 1252/254•0,9=5,5; с учетом резерва принимаем 6 сгустителей.
Кислое выщелачивание. Кислое выщелачивание предусматриваем также в чанах с механическим перемешиванием:
Объем чана, м3 |
50 |
Коэффициент заполнения |
0,85 |
Коэффициент использования во времени |
0,9 |
Суточное количество пульпы, м3 |
660 |
Продолжительность цикла одной полной операции, мин: |
|
заливка |
20 |
выщелачивание |
50 |
выпуск пульпы |
20 |
Число операций кислого выщелачивания равно 660/(50•0,85•0,9)=17,3. Требуемое число чанов с механическим перемешиванием, имеющих объем 50 м3, составляет 17,3•1,5/24=1,1 шт, с учетом резерва принимаем 2 шт.
Кислое сгущение. Поступает пульпы 660 м3/сут; количество верхнего слива равно 196 м3/сут. Для сгущения кислой пульпы принимаем типовой сгуститель диаметром 18 м с площадью сгущения 254 м2. Расчетный съем слива кислого сгустителя составит 191/(254•0,9)=0,84 м2/(м2• сут). В принятой для расчета технологии основное назначение кислого сгустителя – обеспечить доводку пульпы, получение рН нижнего слива равным 4,4–4,8 с целью формирования фильтруемого осадка.
Фильтрация цинковых кеков и отмывка кека от сульфатного цинка. Количество цинковых кеков составляет 182,31 т/сут. Принимаем, что количество кеков по сухой массе постоянное в процессе фильтрации и водной отмывки.
Фильтрация цинковых кеков на рамных вакуум-фильтрах. Влажность кеков после фильтрации на рамных вакуум-фильтрах составляет 40%. Количество влажных кеков равно 182,31/(1–0,40)=303,85 т/сут. Принимаем к установке типовой рамный вакуум-фильтр (корзину) с площадью фильтрации 167 м2. При толщине цинкового кека на фильтровальной секции 0,025 м и плотности влажного кека 2 т/м3 количество отфильтрованного кека за одну операцию одним рамным вакуум-фильтром (одной корзиной) равно 167•0,025•2=8,35 т. Коэффициент использования оборудования 0,9.
Число полных циклов фильтрации равно 303,85/8,35=36,39. Продолжительность одного полного цикла фильтрации (набор кека, подъем фильтра краном и сушка кека под вакуумом, отдувка кека и постановка рамного вакуум-фильтра в бункер) составляют 120 мин. Необходимое число рамных вакуум-фильтров (корзин) равно 36,39•2/24=3,37, принимаем 4 корзины. Ремонт корзин осуществляют на специально отведенном месте. Вышедшая из строя корзина заменяется вновь собранной. В ремонте и сборке находится одна корзина. Число бункеров состоит из 4 наборных, 2 для отдувки и репульпации кека с водой, из которых пульпа подается на дисковые вакуум-фильтры, и 1 для промывки корзин (он же резервный), всего 7 шт.
Дисковые вакуум-фильтры. Количество цинковых кеков равно 182,3 т/сут. Влажность кеков после фильтрации составляет 35%. Количество влажных кеков равно 182,31/(1–0,35)=280,5 т/сут. Используем для фильтрации стандартные дисковые вакуум-фильтры ДК-51-2,5 с поверхностью фильтрации 51 м2. Коэффициент использования оборудования 0,9, удельный съем кека 1,0 т/(м2•сут). Необходимая суммарная площадь фильтрации 280,5/(1,0•0,9)=311,7 м2.
Количество вакуум-фильтров равно 311,7/51=6,11; принимаем 7 шт.
Сушка цинковых кеков. Количество цинковых кеков равно 182,31 т/сут.
Исходная влажность составляет 35 %. Сушку производим до конечной влажности 14%. Необходимо удалить влаги 182,31•0,35/0,65-182,31•0,14/0,86=98,166–29,678=68,488 т/сут.
При 22 ч работы сушилок в сутки за 1 ч работы удаляют влаги 68,488•1000/22=3113,1 кг. Сушку производим в сушильных барабанах. Удельный съем влаги равен 30 кг/м3• ч. Необходимый рабочий объем сушильных барабанов составляет 3113,1/30=103,8 м3. Выбираем стандартные сушильные барабаны диаметром 2 и длиной 12 м завода «Прогресс»: рабочий объем составляет 37,7 м3. Число сушильных барабанов составляет 103,8/37,7=2,75, принимаем с учетом резерва 3.
Очистка цинковых растворов от меди, кадмия и кобальта. Первая стадия очистки. Очистка производится в чанах с механическим перемешиванием. Количество растворов, поступающих на очистку, составляет 3756 м3/сут. Продолжительность очистки равна 1 ч. Объем чана составляет 70 м3, коэффициент заполнения равен 0,85, коэффициент использования оборудования во времени 0,9. Суммарный объем чанов на первой стадии очистки составляет 3756•1/24=156,5 м3. Число чанов 156,5/(70•0,85•0,9)=2,9, принимаем с учетом резерва 4 шт.
Сгущение суспензии
после первой стадии очистки.
Принимаем удельный съем верхнего слива
20 м3
с 1 м2
площади сгущения в сутки. Коэффициент
использования оборудования 0,9. Количество
растворов считаем 3756-м3/сут
(без изменения, с учетом оборотных
растворов). Требуемая площадь сгущения
3756/(20•0,9)=208,7
м2.
Принимаем к установке два сгустителя
диаметром
12
м. Суммарная площадь cryщения равна
2•
=226
м2.
Уточненный удельный съем верхнего слива
при работе двух сгустителей равен
3756/(226•0,9)=18,5
м3/(м2•сут).
Вторая стадия очистки. Очистка производится также в чанах с механическим перемешиванием:
Количество растворов, поступающих на очистку, м3/сут |
3756 |
Продолжительность, мин |
75 (1,25 ч) |
Объем чана, м3 |
70 |
Коэффициент заполнения |
0,85 |
Коэффициент использования оборудования |
0,9 |
Требуемый суммарный объем чанов на второй стадии очистки равен 3756•1,25/24=195,6 м3. Число чанов с механическим перемешиванием на II стадии очистки равно 195,6/(70•0,85•0,9)=3,7, с учетом резерва принимаем 5 шт.
Фильтрация очищенных от меди и кадмия цинковых растворов на фильтр-прессах. Количество очищенных растворов составляет 3756 м3/сут. Средняя удельная производительность фильтр-пресса по раствору 6 л/(м2•мин). Время использования оборудования 20 ч в сутки (с учетом остановки фильтр-прессов на чистку). Необходимо иметь площадь фильтрации 3756•1000/(6•60•20)=521,7 м2. Принимаем к установке стандартные фильтр-прессы с площадью фильтрации 63 м2. Число фильтр-прессов равно 521,7/63=8,3, с учетом резерва принимаем 9 фильтр-прессов.
