- •Глава I основы металлургических расчетов
- •§ 1. Оценка сырья
- •1.1 Руды
- •1.2. Концентраты
- •1.3 Комплексное использование сырья
- •§ 2. Минеральный состав сырья
- •2.1 Значение минерального состава сырья
- •2.2. Примеры расчета рационального состава концентратов
- •§ 3. Справочные данные о шлаках, штейнах и металлах
- •3.1. Свойства шлаков
- •3.2.Св0йства штейнов
- •3.3. Свойства важнейших металлов
- •§ 4. Справочные данные о растворах, парах и газах
- •4.1. Справочные данные о некоторых растворах
- •4.2. Энтальпия водяного пара и газов
- •§ 5. Основы расчета экстракционных и сорбционных процессов
- •Расчеты по металлургии меди
- •§ 6. Обжиг медных концентратов в кипящем слое
- •6.1. Обжиг при обогащении дутья кислородом
- •6.2. Обжиг при воздушном дутье
- •§ 7. Отражательная плавка
- •7.1 Расчет десульфуризации и состава штейна
- •7.2. Расчет количества флюсов для ведения плавки на заданном составе шлаков
- •7.3. Расчет расхода топлива и состава отходящих газов
- •§ 8. Автогенная плавка
- •8.1. Плавка на подогретом воздушном дутье
- •§ 9. Продувка штейна в конверторе
- •§10. Медно-серная плавка
- •10.1 Расчет состава штейна и десульфуризации
- •10.2 Расчет расхода флюсов и количества газов
- •§ 11. Шлаковозгоночный процесс
- •11.1 Расчет материального баланса
- •11.2. Расчет горения природного газа и расхода воздуха
- •§ 12. Огневое рафинирование меди
- •12.1 Расчет материального баланса
- •12.2 Расчет теплового баланса
- •§ 13. Электролитическое рафинирование меди
- •13.1. Расчет расхода злектроэнергии
- •13.2. Расчет количества ванн и преобразовательных агрегатов
- •13.3. Расчет количества катодов и размеров электролизной ванны
- •13.4. Расчет напряжения на ванне
- •13.5. Расчет количества катодов и матричных ванн
- •Глава III расчеты по металлургии никеля
- •§ 14. Агломерация окисленной никелевой руды
- •14.1. Расчет материального баланса агломерации
- •§ 15. Сушка окисленной никелевой руды*
- •§ 16. Плавка окисленных никелевых руд в шахтных печах
- •16.1. Расчет шихты для плавки агломерата
- •16.2 Тепловой баланс плавки
- •16.3 Расчет шахтной печи
- •§ 17 Продувка никелевого штейна в конверторе
- •17.1 Определение расхода воздуха
- •17.2 Определение количества и состава отходящих газов
- •17.3 Расчет теплового баланса
- •§ 18 Обжиг никелевого файнштейна
- •18.1 Расчет расхода воздуха
- •18.2 Расчет теплового баланса
- •§ 19 Обеднение конверторных шлаков
- •19.1 Определение количества штейна, необходимого для обеднения 100 кг шлака*
- •19.2. Определение количества шлака, образующегося в конверторах рафинирования
- •19.3. Определение количества конечной обогащенной массы
- •§ 20. Электроплавка закиси никеля
- •20.1 Расчет расхода восстановителя и размеров электрической печи
- •§ 21. Электроплавка руд на ферроникель
- •§ 22. Рафинирование и обогащение ферроникеля
- •22.1 Расчет материального баланса конвертирования ферроникеля (I стадия)
- •22.2 Расчет материального баланса конвертирования ферроникеля в основном конверторе (II стадия)
- •§ 23. Агломерационный обжиг сульфидного медно-никелевого концентрата
- •§ 24. Электроплавка агломерата и основы расчета рудно-термической электропечи
- •24.1 Расчет материального баланса плавки
- •24.2 Расчет теплового баланса плавки
- •24.3 Основы расчета рудно-термической электропечи
- •§ 25. Продувка никелевого концентрата кислородом в вертикальном конверторе
- •25.1 Расчет расхода кислорода
- •25.2 Расчет теплового баланса
- •§ 26. Очистка никелевого электролита
- •26.1 Технологическая схема очистки
- •26.2 Очистка от железа
- •26.3 Очистка от меди
- •26.4 Очистка от кобальта
- •§ 27. Циркуляция электролита на одну катодную ячейку ванны электролитического рафинирования никеля
- •§ 28. Автоклавно-окислительное разложение пирротинового полупродукта
- •Глава IV расчеты по металлургии свинца
- •§ 29. Агломерация свинцовых концентратов
- •29.1 Расчет расхода концентратов и числа сушильных барабанов
- •29.2 Расчет минералогического состава сульфидного свинцового концентрата
- •29.3 Выбор шлака и предварительный расчет расхода флюсов
- •29.4 Рациональный состав агломерата
- •29.5. Расчет количества аглошихты и числа агл0машин
- •§ 30. Шахтная плавка
- •30.1 Расчет состава продуктов плавки
- •30.2 Расчет расхода воздуха
- •30.3 Расчет количества и состава отходящих газов
- •30.4 Расчет oсhobhыx размеров шахтной печи и определение параметров воздуходувной машины
- •30.5 Расчет теплового баланса шахтной плавки
- •30.6 Проверка правильности расчета высоты печи
- •§ 31. Рафинирование чернового свинца
- •31.1 Расчет обезмеживания чернового свинца
- •31.2 Расчет щелочного рафинирования чернового свинца
- •31.3 Расчет гидрометаллургической переработки щелочного плава
- •31.4 Расчет обессеребривания свинца
- •31.5 Расчет электротермической переработки серебристой пены
- •31.6 Расчет обесцинкования свинца
- •31.7 Расчет обезвисмучивания свинца
- •31.8 Расчет переработки свинцововисмутового сплава
- •31.9 Расчет качественного рафинирования
- •31.10 Расчет оборудования для рафинирования свинца
- •Глава V расчеты по металлургии цинка
- •§ 32. Обжиг сульфидного цинкового концентрата при воздушном дутье
- •32.1 Расчет минералогического состава цинкового концентрата
- •32.2 Расчет рационального состава обожженного цинкового концентрата
- •32.3 Расчет расхода воздуха
- •32.4 Расчет количества и состава обжиговых газов на выходе из печи кс
- •32.5 Принципы расчета печей для обжига в кипящем слое
- •32.6 Расчет теплового баланса печи кс при обжиге цинковых концентратов
- •32.7 Расчет га3oхoднoй системы
- •32.8 Расчет необходимого количества сырья и печей кс для получения в год 200 тыс. Т обожженного цинкового концентрата
- •§ 33. Обжиг сульфидного цинкового концентрата при дутье, обогащенном кислородом
- •33.1 Расчет расхода дутья
- •33.2 Расчет количества и состава обжиговых газов
- •33.3 Расчет печи кс
- •33.4 Расчет теплового баланса печи
- •§ 34. Выщелачивание обожженного цинкового концентрата
- •34.1 Расчет выхода и состава цинковых кеков
- •34.2 Расчет количества нейтрального раствора и извлекаемых из него цинка, кадмия и меди
- •34.3 Расчет количества цинка, меди и кадмия, поступающих в процессе с растворами от выщелачивания вельц-окислов
- •34.4 Расчет выхода и состава медно-кадмиевого кека
- •34.5 Расчет объема оборотных растворов кадмиевого производства и количества цинка в них
- •34.6 Расчет медно-кадмиевой очистки
- •Расчет отмывки цинковых кеков
- •34.8 Расчет баланса растворов и пульп при выщелачивании
- •34.9 Расчет необходимого оборудования
- •§ 35. Вельцевание цинковых кеков
- •35.1 Расчет выхода и состава вельц-окисн
- •35.2 Расчет расхода коксовой мелочи
- •35.3 Уточнение состава вельц-окиси
- •35.4 Расчет выхода и состава клинкера
- •35.5 Расчет баланса Zn, Pb и Cd
- •35.6 Расчет основных размеров вельц-печи
- •§ 36. Электролиз цинкового раствора и переплав катодного цинка
- •36.1 Расчет количества катодного цинка
- •36.2 Расчет производительности одной электролизной ванны
- •36.3 Расчет количества электролизных ванн
- •36.4 Выбор источника тока
- •36.5 Расчет переплавки катодного цинка и выбор печ£й
- •§ 37. Гидрометаллургическая переработка цинковых кеков
- •37.1 Расчет выщелачивания цинковых кеков
- •Расчет осаждения ярозита
- •Расчет осаждения гетита
- •Сульфидным цинковым концентратом
- •Список рекомендуемой литературы
- •Выбор оптимальной плотности тока для электролитического рафинирования меди, методические указания
3.2.Св0йства штейнов
В настоящее время штейны получают на медеплавильных и никелевых заводах. На свинцовоплавильных заводах получают богатый медно-свинцовый штейн только на переделе рафинирования свинца. На никелевых заводах получают два вида штейнов: никелевые из окисленных руд и медно-никелевые из сульфидных руд. Составы приведены в таблице 14.
Таблица 14 Примерные составы штейнов, %
Штейн |
Cu |
Ni |
S |
Fe |
Pb |
Zn |
O |
Медный |
20–50 |
0–0,5 |
24–26 |
20–50 |
До 2 |
До 6 |
2–6 |
Медно-никелевый |
8–12 |
8–12 |
26–28 |
43–49 |
– |
– |
4–6 |
Никелевый |
0,3–0,4 |
14–16 |
20–21 |
56–62 |
– |
– |
2–3 |
Свинцовый |
50–60 |
– |
16–19 |
1–4 |
12–24 |
4–6 |
1–2 |
Содержание серы в медных штейнах при расчетах принимают постоянным и равным 25%, в медно-никелевых 27% S. Содержание кислорода в медных штейнах, по В.Я. Мостовичу, соответствует содержанию меди следующим образом (в скобках приведены данные Б.Л. Недвецкого и Л.Ш. Цемехмана для медно-никелевых штейнов по Cu+Ni), %:
Медь |
20 |
30 |
40 |
50 |
Кислород |
6,4 (6,12) |
5,0 (4,65) |
3,2 (3,12) |
2,0 (1,54) |
Кислород в штейне связан с железом в форме магнетита. Для расчета рационального состава штейна принимают следующие основные соединения: Ni3S2, Cu2S, PbS, ZnS, FeS, Fe3O4. Свободные металлы содержатся в штейне в виде сплава железа (85–90%) и никеля. В нем может раствориться до 5% Сu.
Заводские штейны полностью расплавляются при 1230–12500С. Штейны с высоким содержанием сплава металлов, начинают выделять ферроникель при 12000С. Неметаллизированные штейны при этой температуре выделяют магнетит. Медные, никелевые и медно-никелевые штейны полностью затвердевают в зависимости от состава при 850–900, 680–800 и 580–6500С соответственно.
Плотность штейнов зависит от их состава. Основные составляющие штейна имеют следующие плотности: Cu2S 5,8; FeS 4,6; Ni3S2 6,3; Fe3O4 5,0. Поскольку между образующими штейн веществами не происходит химических реакций, то плотность штейнов можно для ориентировки определять как средневзвешенную величину. При расплавлении плотность штейнов уменьшается на 7–9% и составляет 4,2–5,2.
Электропроводность штейнов значительно (в 100 и даже 10000 раз) больше, чем у шлаков. Наибольшую электропроводность имеют никелевые и медно-никелевые штейны (около 3000 Ом-1см-1), наименьшую - богатые медные (около 300 Ом-1см-1). В расчетах сопротивления цепи шлак - штейн сопротивлением штейнового участка можно пренебречь. Опускать электроды руднотермической электропечи до штейна нельзя. Это равносильно короткому замыканию.
Энтальпию жидких (бедных) штейнов в пределах содержания 20–30% Сu+Ni допустимо определять в интервале 1000–14000С по средней теплоемкости 0,24 ккал/(кг•0С). Для штейнов, содержащих 40–50% металлов, эту величину следует уменьшить до 0,2 ккал/(кг•0С).
Вязкость штейнов в жидком состоянии близка к вязкости воды. Это значит, что при их большой плотности они могут легко затекать в зазоры футеровки и, разрушать ее, что приводит к аварийным ситуациям.
Штейны являются коллектором благородных и драгоценных металлов. В 1 т штейна может раствориться несколько десятков килограммов серебра, золота и платиноидов. Поэтому на практике, когда их содержание измеряется граммами, их извлечение в штейн достигает 97–99%.
Штейны магнитны. Это объясняется присутствием в них магнетита. Поскольку в чистом штейне весь кислород связан с железом в виде Fe3O4, то можно подсчитать, что в бедных штейнах (18–27% Сu) растворяется 25–18% Fe3O4.
