- •Глава I основы металлургических расчетов
- •§ 1. Оценка сырья
- •1.1 Руды
- •1.2. Концентраты
- •1.3 Комплексное использование сырья
- •§ 2. Минеральный состав сырья
- •2.1 Значение минерального состава сырья
- •2.2. Примеры расчета рационального состава концентратов
- •§ 3. Справочные данные о шлаках, штейнах и металлах
- •3.1. Свойства шлаков
- •3.2.Св0йства штейнов
- •3.3. Свойства важнейших металлов
- •§ 4. Справочные данные о растворах, парах и газах
- •4.1. Справочные данные о некоторых растворах
- •4.2. Энтальпия водяного пара и газов
- •§ 5. Основы расчета экстракционных и сорбционных процессов
- •Расчеты по металлургии меди
- •§ 6. Обжиг медных концентратов в кипящем слое
- •6.1. Обжиг при обогащении дутья кислородом
- •6.2. Обжиг при воздушном дутье
- •§ 7. Отражательная плавка
- •7.1 Расчет десульфуризации и состава штейна
- •7.2. Расчет количества флюсов для ведения плавки на заданном составе шлаков
- •7.3. Расчет расхода топлива и состава отходящих газов
- •§ 8. Автогенная плавка
- •8.1. Плавка на подогретом воздушном дутье
- •§ 9. Продувка штейна в конверторе
- •§10. Медно-серная плавка
- •10.1 Расчет состава штейна и десульфуризации
- •10.2 Расчет расхода флюсов и количества газов
- •§ 11. Шлаковозгоночный процесс
- •11.1 Расчет материального баланса
- •11.2. Расчет горения природного газа и расхода воздуха
- •§ 12. Огневое рафинирование меди
- •12.1 Расчет материального баланса
- •12.2 Расчет теплового баланса
- •§ 13. Электролитическое рафинирование меди
- •13.1. Расчет расхода злектроэнергии
- •13.2. Расчет количества ванн и преобразовательных агрегатов
- •13.3. Расчет количества катодов и размеров электролизной ванны
- •13.4. Расчет напряжения на ванне
- •13.5. Расчет количества катодов и матричных ванн
- •Глава III расчеты по металлургии никеля
- •§ 14. Агломерация окисленной никелевой руды
- •14.1. Расчет материального баланса агломерации
- •§ 15. Сушка окисленной никелевой руды*
- •§ 16. Плавка окисленных никелевых руд в шахтных печах
- •16.1. Расчет шихты для плавки агломерата
- •16.2 Тепловой баланс плавки
- •16.3 Расчет шахтной печи
- •§ 17 Продувка никелевого штейна в конверторе
- •17.1 Определение расхода воздуха
- •17.2 Определение количества и состава отходящих газов
- •17.3 Расчет теплового баланса
- •§ 18 Обжиг никелевого файнштейна
- •18.1 Расчет расхода воздуха
- •18.2 Расчет теплового баланса
- •§ 19 Обеднение конверторных шлаков
- •19.1 Определение количества штейна, необходимого для обеднения 100 кг шлака*
- •19.2. Определение количества шлака, образующегося в конверторах рафинирования
- •19.3. Определение количества конечной обогащенной массы
- •§ 20. Электроплавка закиси никеля
- •20.1 Расчет расхода восстановителя и размеров электрической печи
- •§ 21. Электроплавка руд на ферроникель
- •§ 22. Рафинирование и обогащение ферроникеля
- •22.1 Расчет материального баланса конвертирования ферроникеля (I стадия)
- •22.2 Расчет материального баланса конвертирования ферроникеля в основном конверторе (II стадия)
- •§ 23. Агломерационный обжиг сульфидного медно-никелевого концентрата
- •§ 24. Электроплавка агломерата и основы расчета рудно-термической электропечи
- •24.1 Расчет материального баланса плавки
- •24.2 Расчет теплового баланса плавки
- •24.3 Основы расчета рудно-термической электропечи
- •§ 25. Продувка никелевого концентрата кислородом в вертикальном конверторе
- •25.1 Расчет расхода кислорода
- •25.2 Расчет теплового баланса
- •§ 26. Очистка никелевого электролита
- •26.1 Технологическая схема очистки
- •26.2 Очистка от железа
- •26.3 Очистка от меди
- •26.4 Очистка от кобальта
- •§ 27. Циркуляция электролита на одну катодную ячейку ванны электролитического рафинирования никеля
- •§ 28. Автоклавно-окислительное разложение пирротинового полупродукта
- •Глава IV расчеты по металлургии свинца
- •§ 29. Агломерация свинцовых концентратов
- •29.1 Расчет расхода концентратов и числа сушильных барабанов
- •29.2 Расчет минералогического состава сульфидного свинцового концентрата
- •29.3 Выбор шлака и предварительный расчет расхода флюсов
- •29.4 Рациональный состав агломерата
- •29.5. Расчет количества аглошихты и числа агл0машин
- •§ 30. Шахтная плавка
- •30.1 Расчет состава продуктов плавки
- •30.2 Расчет расхода воздуха
- •30.3 Расчет количества и состава отходящих газов
- •30.4 Расчет oсhobhыx размеров шахтной печи и определение параметров воздуходувной машины
- •30.5 Расчет теплового баланса шахтной плавки
- •30.6 Проверка правильности расчета высоты печи
- •§ 31. Рафинирование чернового свинца
- •31.1 Расчет обезмеживания чернового свинца
- •31.2 Расчет щелочного рафинирования чернового свинца
- •31.3 Расчет гидрометаллургической переработки щелочного плава
- •31.4 Расчет обессеребривания свинца
- •31.5 Расчет электротермической переработки серебристой пены
- •31.6 Расчет обесцинкования свинца
- •31.7 Расчет обезвисмучивания свинца
- •31.8 Расчет переработки свинцововисмутового сплава
- •31.9 Расчет качественного рафинирования
- •31.10 Расчет оборудования для рафинирования свинца
- •Глава V расчеты по металлургии цинка
- •§ 32. Обжиг сульфидного цинкового концентрата при воздушном дутье
- •32.1 Расчет минералогического состава цинкового концентрата
- •32.2 Расчет рационального состава обожженного цинкового концентрата
- •32.3 Расчет расхода воздуха
- •32.4 Расчет количества и состава обжиговых газов на выходе из печи кс
- •32.5 Принципы расчета печей для обжига в кипящем слое
- •32.6 Расчет теплового баланса печи кс при обжиге цинковых концентратов
- •32.7 Расчет га3oхoднoй системы
- •32.8 Расчет необходимого количества сырья и печей кс для получения в год 200 тыс. Т обожженного цинкового концентрата
- •§ 33. Обжиг сульфидного цинкового концентрата при дутье, обогащенном кислородом
- •33.1 Расчет расхода дутья
- •33.2 Расчет количества и состава обжиговых газов
- •33.3 Расчет печи кс
- •33.4 Расчет теплового баланса печи
- •§ 34. Выщелачивание обожженного цинкового концентрата
- •34.1 Расчет выхода и состава цинковых кеков
- •34.2 Расчет количества нейтрального раствора и извлекаемых из него цинка, кадмия и меди
- •34.3 Расчет количества цинка, меди и кадмия, поступающих в процессе с растворами от выщелачивания вельц-окислов
- •34.4 Расчет выхода и состава медно-кадмиевого кека
- •34.5 Расчет объема оборотных растворов кадмиевого производства и количества цинка в них
- •34.6 Расчет медно-кадмиевой очистки
- •Расчет отмывки цинковых кеков
- •34.8 Расчет баланса растворов и пульп при выщелачивании
- •34.9 Расчет необходимого оборудования
- •§ 35. Вельцевание цинковых кеков
- •35.1 Расчет выхода и состава вельц-окисн
- •35.2 Расчет расхода коксовой мелочи
- •35.3 Уточнение состава вельц-окиси
- •35.4 Расчет выхода и состава клинкера
- •35.5 Расчет баланса Zn, Pb и Cd
- •35.6 Расчет основных размеров вельц-печи
- •§ 36. Электролиз цинкового раствора и переплав катодного цинка
- •36.1 Расчет количества катодного цинка
- •36.2 Расчет производительности одной электролизной ванны
- •36.3 Расчет количества электролизных ванн
- •36.4 Выбор источника тока
- •36.5 Расчет переплавки катодного цинка и выбор печ£й
- •§ 37. Гидрометаллургическая переработка цинковых кеков
- •37.1 Расчет выщелачивания цинковых кеков
- •Расчет осаждения ярозита
- •Расчет осаждения гетита
- •Сульфидным цинковым концентратом
- •Список рекомендуемой литературы
- •Выбор оптимальной плотности тока для электролитического рафинирования меди, методические указания
31.4 Расчет обессеребривания свинца
После возвращения практически всего металлического свинца, увлеченного щелочными плавами, можно принять, что на обессеребривание поступает весь свинец без учета потерь:
312,65•[1,0–(0,0147+0,004+0,0004)]=306,7 т/сут.
Содержание РЬ в нем 97,41/[1,0–(0,0147+0,004+0,0004)]=99,31%.
Процесс обессеребривания свинца заключается в том, что в свинец, содержащий золото и серебро, вмешивают металлический цинк. Цинк растворяется в расплаве и вступает во взаимодействие с золотом и серебром, образуя нерастворимые в свинце химические соединения, более тугоплавкие и более легкие, чем свинец. Всплывшие соединения увлекают с собой значительное количество свинца. Пена удаляется с поверхности ванны и направляется на дальнейшую переработку. Принимаем для расчета схему обессеребривания свинца, указанную на рис. 10. В результате обессеребривания получают богатую серебром пену, бедную окисленную пену и обессеребренный (насыщенный цинком) свинец. Принимаем по заводским данным содержание цинка в свинце равным 0,6%, выход бедной пены 1,0% от количества свинца и содержание в ней 10 кг/т Ag. Количество бедной пены 306,7•0,01=3,07 т/сут; в ней серебра 3,07•10=30,7 кг.
Бедная окисленная пена является оборотным материалом и возвращается в шахтную плавку, где серебро из бедной пены снова извлекается в черновой свинец. Часто, однако, эту пену используют как оборот внутри рафинировочного цеха, задавая ее на следующие операции обессеребривания.
Таким образом, в богатую пену переходит серебра из 1 т свинца 2,5–0,01•10=2,4 кг, или 2,4•306,7=736 кг/сут.
Свинец
Вмешивание оборотной пены, съем бедной пены
Бедная пена Свинец Цинк
В шахтную плавку Вмешивание цинка, съем богатой пены
Богатая пена Свинец
На
электротермическую Охлаждение и съем
оборотной пены
переработку
Обессеребренный Оборотная
свинец пена
Рис. 10 Технологическая схема обессеребривания свинца
Расход цинка на обессеребривание свинца можно рассчитывать по формуле, предложенной М.Ф. Лоскутовым и В.М. Андреевым:
Zn•(6,0+Ag:r)•1,075 кг/т,
где Ag – содержание серебра, кг/т;
r – отношение Ag:Zn в богатой пене, зависящее от содержания серебра в свинце, определяем по рис. 11 (в нашем случае г=0,33);
1,075 – коэффициент, учитывающий потери цинка с бедной пеной. Zn•(6,0+2,5/0,33)•1,075=14,59 кг/т, или 14,59•306,7•0,001=4,47 т/сут.
Ag-Zrr
500 1000 1500 2000 2500
Содержание серебра в свинце, г/т
Рис. 11 Зависимость отношения Ag:Zn в богатой пене от содержания серебра в свинце
Принимаем содержание серебра в богатой пене 8%. Тогда содержание цинка в богатой пене будет 8/0,33=24,24%, а выход богатой пены 2,4/0,08=30 кг/т, или 30•306,7•0,01=9,2 т/сут.
Количество цинка в богатой пене равно 30•0,2424=7,27 кг, или 7,27•306,7•0,001=2,23 т/сут.
Содержание Zn в обессеребренном свинце можно принять равным 0,6%. Его масса равна 306,7•0,0061,80 т. Количество Zn в бедной пене (по разности) равно 4,47–(1,80+2,23)=0,44 т, или 0,44/3,07•100=14,3%. Содержание Рb в бедной пене (по разности и без учета потерь) 100–(1,0+14,3)=84,7%, или 3,07•0,847=2,60т.
Принимаем извлечение цинка из пены при ее переработке 95%. Будет
возвращено цинка в процесс 7,27•0,95=6,91 кг, или 2,23•0,95=2,12 т/сут.
Свинец после обессеребривания подвергают вакуумному обезцинкованию в процессе которого будет извлечено 85% Zn, что составляет 6•0,85=5,1 кг/т, или, при выходе обессеребренного свинца ~98% от исходного, 0,001•5,1•306,7•0,98=1,53 т/сут.
Таким образом, расход цинка на обессеребривание свинца составит 14,59–(6,91+5,1•1•0,98)=2,63 кг/т, или 4,57–(2,12+1,53)=0,82 т/сут.
Содержание свинца в богатой пене принимаем 64,5%, или 9,2•0,645=5,94 т.
Так как на обессеребривание свинца поступает цинк, полученный от переработки богатой пены и от обесцинкования свинца, материальный баланс обессеребривания приводится после расчета упомянутых операций.
