Расчет метацентрической высоты
h= Zc + V - Zg
Находим метацентрическую высоту для данной нагрузки
D= 1712.93
Zc= 2.58
V = 3.32
h = 2.58+3.32-5.12= 0.77
Согласно Регистру РФ h > hkp 0.77>0.05
Судно остойчиво.
Расчет плеч статической остойчивости
Q (град) |
Lср (м) |
Lcm |
LB |
Sin Q |
0 |
0,0000 |
0,0000 |
0,0000 |
0,0000 |
10 |
0,6000 |
0,1452 |
0,4548 |
0,1736 |
20 |
1,2000 |
0,3040 |
0,8960 |
0,3420 |
30 |
1,7500 |
0,4400 |
1,3100 |
0,5000 |
40 |
2,4000 |
0,7153 |
1,6847 |
0,6430 |
50 |
2,9000 |
0,8931 |
2,0069 |
0,7660 |
60 |
3,3000 |
1,0311 |
2,2689 |
0,8660 |
70 |
3,4000 |
0,9372 |
2,4628 |
0,9400 |
80 |
3,5000 |
0,9324 |
2,5676 |
0,9800 |
90 |
3,3500 |
0,7300 |
2,6200 |
1,0000 |
100 |
3,2000 |
0,6324 |
2,5676 |
0,9800 |
110 |
3,0500 |
0,5872 |
2,4628 |
0,9400 |
α = 2,62
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет плеч динамической остойчивости
Lg= 0,0872+ сум. Lсм
-
Q
Lсм
Сум.Lсм
Lg
0
0,0000
0
0
10
0,1452
0,1452
0,012661
20
0,3040
0,5944
0,0511832
30
0,4400
1,3384
0,116708
40
0,7153
2,4937
0,217451
50
0,8931
4,1021
0,357703
60
1,0311
6,0263
0,525493
70
0,9372
7,9946
0,697129
80
0,9324
9,8642
0,860158
90
0,7300
11,5266
1,00512
100
0,6324
12,8890
1,123921
110
0,5872
14,1086
1,23027
Определение амплитуды бортовой качки без учета скуловых килей
Q1r = X1*X2*Y, где
X1 и X2 – безразмерные множители
Y- множитель(град)
Значения X1, X2, Y выбираем из таблиц Регистра РФ
-
В/Тср
Х1
В/Тср
Х1
2,4
1
3,0
0,9
2,5
0,98
3,1
0,88
2,6
0,96
3,2
0,86
2,7
0,95
3,3
0,84
2,8
0,93
3,4
0,82
2,9
0,91
3,5
0,8
В- ширина судна (13м) Тср- осадка (4,45м)
В/Тср = 2,92 Х1 = 0,91
Множитель Х2
Св |
Х2 |
Св |
Х2 |
0,45 |
0,75 |
0,6 |
0,95 |
0,5 |
0,82 |
0,625 |
0,97 |
0,55 |
0,89 |
0,7 |
1 |
Св –коэффициент полноты водоизмещения
Св= V/Lквл*В*Тср = 0,54
Х2 = 0,88
Определение амплитуды бортовой качки с учетом скуловых килей
Множитель Y
Район плавания неограниченный
h/B |
Y |
h/B |
Y |
0,04 |
24 |
0,09 |
32 |
0,05 |
25 |
0,1 |
33,4 |
0,06 |
27 |
0,11 |
34,4 |
0,07 |
29 |
0,12 |
35,8 |
0,08 |
30,7 |
0,13 |
36 |
h/B = 0,77/13= 0,059 Y= 27
Qr1 = 0.91*0.88*27= 21.62
Коэффициент К
Ак/L*B(%) |
К |
Ак/L*B(%) |
К |
0 |
1 |
2,5 |
0,79 |
1 |
0,98 |
3 |
0,74 |
1,5 |
0,95 |
3,5 |
0,72 |
2 |
0,88 |
4 |
0,7 |
Ак – суммарная габаритная пощадь скуловых килей (м2)
Lк - длина скулового киля (30м)
Вк - ширина скулового киля (0,35м)
Ак = 2* Lк* Вк= 2*30*0,35= 21
Ак/Lк*Bк*100%=2,7
К= 0,77
Qr2 = к* Qr1 = 0,77*21,62=16,65 с учетом скуловых килей
Определение кренящего момента и критерия погоды.
КП= Мопр/Мкр
Мопр = D*lmin = 1755.75*0.57=754
lmin находим из ДДО
Мкр = Аz* Zp* P*0.001
КП=3,77
Данный КП соответствует Регистру морского судоходства.
Сравнение полученных данных с критерием Регистра РФ
Данные Регистра РФ |
Расчетные данные |
Zgkp > Zgp |
5.41> 5.12397 |
h > 0.05 (м) |
h=0.77 |
КП > 1 |
КП=3,77 |
Lст.оп. |
Lст.оп.=0,59 |
Q3 > 60 |
Q3 =110 |
Список используемой литературы
Бронштейн Д.Л. «Устройства и основы теории судна», Ленинград, Судостроение 1988г.
Горячев А.Н., Подругин Е.М. «Устройство и основы теории морских судов», Ленинград , Судостроение 1983г.
Кулагин В.Д. «Теория и устройство морских промысловых судов» Судостроение 1986г.
Регистр РФ. Правила классификации и постройки морских судов. Ленинград, Транспорт 1990г.
5. Белая Ф.А., Чудновский А.Л. «Основы теории судна», Ленинград. Судостроение 1978г.
6. Климов В.А. «Контроль и регулирование остойчивости на судах ФРП»М. 1978г.