Содержание

1. Задание 2

2. Расчетная часть 3

Рис.2 Эпюра изгибающих моментов 3

3. Вывод 5

4. Территориальные особенности производства строительно-монтажных работ 9

5. Область применения технологической карты 9

6. Описание методов производства строительно-монтажных работ 10

7. Особенности производства строительно-монтажных работ в зимний период 14

8. Ведомость объемов работ 17

9. Состав рабочих 19

10. Ведомость материалов 19

11. Подбор монтажного крана 19

12. Схемы строповки элементов 21

13. Ведомость инструментов, приспособлений и инвентаря. 23

14. Ведомость машин и механизмов 24

15. Контроль качества строительно-монтажных работ 24

16. Техника безопасности при производстве строительно-монтажных работ 41

17. Технико-экономические показатели 47

1.Задание

Целью работы является выражение несущей способности заданной балки через распределенную нагрузку q.

Исходные данные:

Вариант №1;

Количество пролетов – 3;

Длина пролетов – 2,5 м;

Класс бетона – В25;

Фибра – стальная рубленая;

Сечение №1 – см. рис.1;

Арматура – А400 – А_s’ = 4 cм², А_s = 8 cм²;

Фибра стальная, фрезерованная из слябов, R_{f, ser} = 600 МПа, R_f = 500 МПа, Е_f = 2х10⁵ МПа, l_f = 30 мм, d_f = 0,3 мм, μ_fv = 0,5%.

Рис. 1 Сечение балки

2.Расчетная часть

Определение максимального изгибающего момента

Эпюра моментов от равномерно распределенной нагрузки на трехпролетную неразрезную балку представлена на рис. 2.

Рис.2 Эпюра изгибающих моментов

Максимальный изгибающий момент в балке равен М_мах = ql²/11, где

q – распределенная нагрузка, кН/м,

l – длина пролета.

Тогда М_мах = q·2,5²/11 = 0,568q

Расчет изгибающего элемента по несущей способности

М ≤ М_ult, где М_ult - предельный изгибающий момент, который может быть воспринят сечением элемента.

Проверка положения сжатой зоны фибробетона:

Если граница в полке, то соблюдается условие:

R_sA_s + R_{fbt f} b_ft_f + R_{fbt w}b_wt_w ≤ R_fbb’_f t’_f + R_scA’_s

Определю R_{fbt f} и R_fb

Определение случая исчерпания прочности:

l_{f, ан} = η_f d_{f, red} R_{f, ser} / R_{b, ser} = 0,8·0,301·600 / 18,5 = 7,81 мм

d_{f, red} = 1,13(S_f)^0,5 = 1,13(0,071)^0,5 = 0,301 мм

l_{f, ан} < l_f/2, 7,81мм < 30/2 мм – верно, значит наступает первый случай исчерпания прочности.

Тогда

R_fbt = m₁[K_Tk²_orμ_ftR_f(1-l_f,an/l_f) + 0,1R_b(0,8 – (2μ_fv-0,005)^0,5] = 1· [0,548·0,5²·0,005·500·(1 – 7,81/30) + 0,1· 14,5· (0,8 – (2·0,005-0,005)^0,5] = = 1,311МПа, где

K_T = (1 - (1,2 - 80μ_fv)²)^0,5 = (1 - (1,2 – 80·0,005)²)^0,5 = 0,548

R_fb = R_b + (k_n²φ_fμ_fR_f) = 14,5 + (0,5²·0,457·0,005·500) = 14,78 МПа, где

φ_f = (5+L)/(1+4,5L) = (5+0,43)/(1+4,5·0,43) = 0,457

L = k_n² μ_fvR_f/R_b = 0,5²·0,5·500/14,5 = 4,31

Тогда возвращаясь к определению положения сжатой зоны:

R_sA_s + R_{fbt f} b_ft_f + R_{fbt w}b_wt_w = 355·10⁶·8·10^-4 + 1,311·10⁶·1·0,3 + 1,311·10⁶·0,4·0,2 = 0,782 МН.

R_fbb’_f t’_f + R_scA’_s = 14,78·10⁶·0,3·1 + 355·10⁶·4·10^-4 = 4,576 МН

0,782 < 4,576 МН, значит сжатая зона находится в полке двутавра счения.

Определю предельный воспринимаемый изгибающий момент

М_ult = R_fbbx(h-x/2-a) + R_scA’_s(h – a’ – a) – R_fbtb(h-x)((h-x)/2 – a) + R_fbtb’h’(h/2 – a) , где х определяется из выражения:

R_scA_sc + R_fbxb = R_fbtb(h – x) - R_fbtb’h’ + R_sA_s ,

355·10⁶·4·10^-4 + 14,78·10⁶·x = 1,311·10⁶·1·(0,8 – x) - 1,311·10⁶·0,6·0,2 + 355·10⁶·8·10^-4,

х = 64 мм,

М_ult = 14,78·10⁶·1·0,064·(0,8-0,09/2-0,050) + 355·10⁶·4·10^-4·(0,8 – 0,05 – 0,05) – 1,311·10⁶·1·(0,8-0,064)·((0,8 - 0,064)/2 – 0,05) + 1,311·10⁶·0,6·0,2·(0,8/2 – 0,05),

М_ult = 515 кНм.

М_мах = М_ult, тогда q = 515/0,568 = 906 кН/м.