4.2. Камера орошения.

К установке принимается форсуночная камера орошения ОКФ-3 03.01304 исп.1

всего форсунок 63 шт., всего стояков – 7 шт.

4.2.1. Хпг

процесс обработки воздуха – адиабатный

Коэффициент адиабатной эффективности:

Е_А===0,96

где t_вк– температура воздуха конечная (после камеры орошения)t_вк=11^оС

t_вн– температура воздуха начальная (до камеры орошения)t_вк=16,3^оС

t_мвн– температура по мокрому термометруt_мвн=10,8^оС

Коэффициент орошения =2,0 – по графику на рис. 15.27 [2].

Расход воды на орошение:

G_ж=•G= 2,0 • 34260 = 68 520 кг/с

Давление воды перед форсункой:

p_ж= 80 кПа – по графику на рис. 15.32 [2].

4.2.2. Тпг

процесс обработки воздуха – политропный – охлаждение и осушение.

Коэффициент адиабатной эффективности:

Е_А===0,38

где I_вк– энтальпия воздуха конечная (после камеры орошения)I_вк=39,5 кДж/кг

t_вн– энтальпия воздуха начальная (до камеры орошения)I_вк=59 кДж/кг

I^пр_в– предельная энтальпия для данного процессаI^пр_в=38,5 кДж/кг

I^пр_вн– предельная энтальпия для начального состоянияI^пр_вн=90 кДж/кг

Коэффициент орошения =0,7 – по графику на рис. 15.27 [2].

Коэффициент политропной эффективности Е_П= 0,25 – по номограмме на рис. 15.27 [2].

Расход воды на орошение:

G_ж=•G= 0,7 • 34260 = 23980 кг/с

Относительная разность температур воздуха:

 = b•c••(1/Е_П– 1/Е_А) = 0,33 • 4,19 • 0,7 • (1/0,25 – 1/0,38) = 1,32^оС

где b– коэффициент аппроксимацииb=0,33 (кг•^оС)/кДж;

с_ж– удельная теплоемкость воды с=4,19 кДж/(кг•^оС)

Температура воды начальная:

t_жн=== 6^оС

где t^пр_в– предельная температура для данного процессаt^пр_в=13,8^оС

Температура воды конечная:

t_жн=== 11,6^оС

Давление воды перед форсункой:

p_ж= 30 кПа – по графику на рис. 15.34 [2].

4.3. Воздухонагреватели.

Первый воздухонагреватель подбирается для ХПГ, второй – для ТПГ.

К установке принимается воздухонагреватели 03.10114

площадь фасадного сечения F_ф= 3,31 м².

Относительный перепад температур:

_В1= (t_вн -t_вк) / (t_вн -t_жн) = (11-16,3) / (11-95) = 0,06– для 1-го подогревателя

где t_жн– начальная температура теплоносителяt_жн=95^оС

t_вн,t_вк– начальная и конечная температура обрабатываемого воздуха

_В2= (14,8-18) / (14,8-95) = 0,04– для 2-го подогревателя

Относительный расход воздуха:

G` = G / G_ном= 34260 / 37800 = 0,9

где G_ном – номинальный расход воздуха для данного кондиционера

По табл.15.18 [2] принимаем тип и схему обвязки базовых теплообменников:

6, параллельно.

По номограмме рис.15.41а [2] определяем:

_Ж1= 0,75 при количестве рядовn=1. – для 1-го подогревателя

_Ж1= 0,8 при количестве рядовn=1. – для 2-го подогревателя

Б = 0,623 – коэф. гидравлического сопротивления нагревателя.

Расход теплоносителя

G_Ж1=G•с_в•_В1/с_ж•_Ж1= 34260 • 1,005 •0,06 / 4,19 •0,75 = 687 кг/ч– для 1-го подогревателя

G_Ж2= 34260 • 1,005 •0,04 / 4,19 •0,8 = 411 кг/ч– для 2-го подогревателя

Конечная температура теплоносителя:

t_жк1=t_жн+_Ж1• (t_вн–t_жн) = 95 + 0,75 (11 – 95) = 32^оС

t_жк2= 95 + 0,8 (14,8 – 95) = 31^оС

Массовая скорость воздуха в фасадном сечении установки:

V) =G/ 3600 •F_ф= 34260 / 3600 • 3,31 = 2,9 кг/(м²с)

Потери давления по воздуху:

P_В= 25 Па – по номограмме рис. 15.43 [2].

Потери давления по воде:

P_Ж1= Б • (_В1/_Ж1)²•G`²•98,1=0,623 • (0,06 / 0,75)²• 0,9²• 98,1 = 0,32 кПа.

P_Ж2= 0,623 • (0,04 / 0,75)²• 0,9²• 98,1 = 0,14 кПа.