5.5. Расчет по деформациям продольных ребер плиты.

Расчет по деформациям продольных ребер плит производится с учетом эксплуатационных требований, предъявляемым плитам.

Расчет изгибаемых элементов по прогибам производят из условия:

f<f_ult,

где f_ult – предельно допустимая деформация:

f_ult=0,03 м (табл. П4.1 [4]);

f – прогиб элемента от действия внешних нагрузок:

f = l₀S,

где S= (табл. 4.3 [8]);

– полная кривизна в сечении с наибольшим изгибающим моментом:

,

где – кривизна от кратковременного действия всей нормативной нагрузки:

= ,

где M_sh,n=M_tot - M_l= 14355,9-7914,8=6441,1 кг∙м;

φ_b1=0,85 – коэффициент, учитывающий увеличение деформаций вследствие

кратковременной ползучести бетона.

= = 2,31∙10^-5 ;

– кривизна от длительной части нагрузок:

= = = 5,67∙10^-5 ;

– выгиб от действия усилия обжатия:

= = = 2,36∙10^-6 ;

– кривизна (обратный выгиб) преднапряженной ЖБК за счет влияния усадки и ползучести бетона:

= = = 3,48∙10^-5 .

=23,1∙10^-6+56,7∙10^-6+2,36∙10^-6+34,8∙10^-6=116,96∙10^-6 .

f =0,00011696∙5,84²∙ = 0,0004 м.

0,0004 м<0,03 м => полная величина прогиба удовлетворяет установленным нормам.

6. Расчет панели на стадии изготовления, транспортирования и монтажа

6.1. Проверка прочности

Рис. 8. Расчетная схема панели на стадии изготовления и монтажа

Проверке подлежит сечение у монтажной петли. Прочность бетона в этот момент принимается равной передаточной:

R_bp=0,7R=0,7∙25=17,5 МПа.

Усилие обжатия в предельном состоянии:

P_0n=(γ_sp·_sp-_su)·A_sр,

где γ_sp– коэффициент точности натяжения:

_sp=1,1;

_su – предельное напряжение в арматуре сжатой зоны

_su=330МПа – для стержневой арматуры.

P_0n=(1,14714,2 - 3300)·12,32 =23230,84 кг

Изгибающий момент относительно верхней (в данном случае растянутой) арматуры:

М_0n = P_0n(h₀-a'),

где a'= = =1,5 см.

М_0n =23230,84∙(0,27 – 0,015) = 5923,86 кг·м.

Определим коэффициент α_m:

α_m = = = 0,27.

α_m<0,4

0,27<0,4 => прочность сжатой зоны обеспечена.

Проверим требуемое количество арматуры в верхней зоне, растянутой от

усилий на стадии изготовления и монтажа:

A_s= ,

где ξ = 1- = 1- =0,32;

=R_b∙γ_b =148∙1,2=177,6 кгс/см²

A_s= =1,39 см².

6.2. Проверка трещиностойкости панели на стадии изготовления

Определяется усилие обжатия с учётом первых потерь при γ_sp=1.

P₍₁₎ = γ_sp(_sp-_sp(1))A_s=1(486-14,58)∙12,32 = 5807,89 МПа·см2 = 58078,9 кг

Момент обжатия:

M_p = P_(l)·e_0p = 58078,9∙0,18 = 10454,2 кг·м

Момент от собственного веса без учёта коэффициента динамичности:

M_g= = = 1913,75 кг∙м.

Эксцентриситет приложения усилия:

e_op= = = 0,15 м.

Условие отсутствия трещин в верхней зоне панели в момент обжатия представлено выражением:

W'_pl ≥ P_(l)(e_op-r_inf)

= R_bt,ser∙1,2=15,8∙1,2=18,96

W'_pl =18,96·14907,83 = 2826,52 кг·м.

P_(l)(e_op-r_inf) = 58078,9∙(0,15 – 0,1076) = 2462,17 кг·м.

2826,52 кг·м> 2462,17 кг·м

Условие выполнено => трещин в верхней зоне панели нет.

6.3. Подбор монтажных петель

Для монтажных (подъёмных) петель применяется арматура класcа A240 (А-I) стали марок Bст3 сп2 и Bcт3 пс2.

Нормативное усилие, приходящееся на одну петлю, принимается при подъёме за 4 петли стропами:

P_n= = =893,3 кг.

Принимаем диаметр стержня петли 12 мм, P_n=1100 кг (табл. 5.4 [7]).