Расчет по наклонным сечениям

Расчет прочности по наклонным сечениям второстепенной балки выполняем у опор, где действуют наибольшие поперечные силы. При этом учитываем, что в опорных сечениях полка расположена в растянутой зоне бетона и поэтому сечения рассматриваем как прямоугольные, принимая коэффициент φ_f=0.

1. Прочность балки по наклонной полосе:

;

-0,01 ;

Прочность балки по наклонной полосе обеспечена при любой поперечной арматуре.

2. Расчет по наклонной трещине:

, принимаем 6 А300

при 2 каркасах

мм (Усл вып)

мм (Усл невып)

Поскольку условие , получаем:

<

Построение эпюры материалов

Для построения эпюры материалов используем определенные ранее эпюру огибающих моментов ( Приложение 1) и значения М_u с принятым армированием пролетных и опорных сечений. Нам остается определить несущую способность балки при конструктивной верхней арматуре 2 8 А300 с А_s =101 мм² и R_s =280, и при 2 12 А300 с площадью А_s=226 мм² после обрыва одного стержня каркаса слева и справа от первой промежуточной опоры.

• При 2 8 А300:

• При 2 12 А300:

• При 5 10 А300:

• При 7 8 А300:

• При 2 18 А300:

• При 2 14 А300:

Точки пересечения линий, соответствующих уровню несущей способности, с огибающей эпюрой называются точками теоретического обрыва, фактически стержни обрываются с учетом их заделки в бетоне на величину _i.

Q_i- поперечная сила в месте теоретического обрыва.

5. Расчет и конструирование главной балки

Рис. 9 Конструктивная и расчетная схемы главной балки

В расчетной схеме главные балки монолитного ребристого перекрытия обычно рассматривают как многопролетные неразрезные балки, загруженные сосредоточенными силами в местах опирания второстепенных балок. В нашем случае при свободном опирании концов главных балок на наружные стены и равных пролетах, при жесткой конструктивной схеме здания, когда ветровая нагрузка воспринимается кирпичными стенами, такое допущение оправдано.

Нагрузка на главную балку от перекрытий передается через второстепенные балки в виде сосредоточенных сил с грузовой площади:

Класс бетона В25 c расчетным сопротивлением сжатию и растяжению .

Продольная арматура - стержни класса А-III с расчетным сопротивлением Rs=365МПа поперечная - также из стержней класса А-III (расчетное сопротивление Rsw будет уточнено позднее в зависимости от диаметра).

Нагрузки и воздействия

Распределенная погонная нагрузка от собственного веса ребра главной балки, выступающего под плитой:

Где: 25 кН/м³ - объемная масса железобетона; = 1,1.

Тогда сосредоточенные расчетные силы, передаваемые второстепенными балками с грузовой площади и с учетом коэффициента надежности по назначению.

• постоянная

• временная

• полная

Максимальные пролетные и минимальные опорные изгибающие моменты:

• в крайнем пролете:

M₁ = +0,345× 109,292×5,44 = 205,12 кН×м

• на промежуточных опорах:

M₀₁= 0,278× 109,292× 5,5 = 167,108 кН×м

• в средних пролетах:

M₂ = -0,222× 109,292× 5,5 = 133,446 кН×м

При двух сосредоточенных силах в пролете «балочная» опорная реакция:

Q_б=

Реакция крайней свободной опоры (на стене):

Реакция первой промежуточной опоры слева:

Реакция первой промежуточной опоры справа в силу равенства опорных моментов второго пролета = кН при полном загружении ×1,5=55,311 кН при загружении второго пролета только постоянной нагрузкой.

Определяем моменты, действующие в сечениях балки по грани колонны,

где - высота сечения колонны.

В первом пролете:

Во втором пролете:

По большему моменту проверяем достаточность принятых ранее размеров сечения главной балки. При принятой во второстепенных балках опорной арматуре полезная высота главных балок на промежуточных опорах должны быть не более h_о=h_гл.б 50=450 50=400мм.