- •Пояснительная записка
- •Содержание
- •1.Исходные данные.
- •2. Оценка инженерно-геологических условий строительства.
- •3. Проектирование ленточного фундамента.
- •4. Проектирование ленточного фундамента.
- •5.Проектирование свайного фундамента. Ленточный фундамент.
- •6. Проектирование свайного фундамента. Ленточный фундамент.
- •Литература
6. Проектирование свайного фундамента. Ленточный фундамент.
1.Выбор типа и длины сваи.
Подбираем сваю с размерами 0,3х0,3; длиной 3м.Сваю опираем на 3 слой.
2.Определение расчетного сопротивления висячей сваи.
3.Определение количества свай в ростверке.
,
4.Размещение свай.
5.Определение фактических нагрузок на сваи.
,
=314,7кН<379,6кН
6.Расчет осадки свайного фундамента.
6.1.Определяем границы условного фундамента. Величина определяется как средневзвешенное значение угла внутреннего трения грунтов, прорезаемых сваями
С боков границы определяются вертикальными плоскостями, отстоящими от наружных граней крайних свай на величину:
Ау=bу ау=3,5*3,5=12,25 м2
Производится проверка условия:
,
;
;
,
6.2.
Определяется дополнительное давление под фундаментом
,
Сжимаемая толща грунтов основания под фундаментом делится на элементарные слои толщиной
h1=0,4b=1,4м
4) Определяются дополнительные напряжения по глубине основания и напряжения по глубине основания от собственного веса грунта :
σzP=Poα σzg=γ/d+ ,
Осадка равна:
№ расчетных слоев |
Толщина расчетного слоя hi, м |
Глубина подошвы расчетного слоя от подошвы фундамента zi, м |
|
αi |
Дополнительное давление на глубине σzpi ,кПа |
Природное давление на глубине σzgi, кПа |
Модуль деформации расчетного слоя Ei, кПа |
Осадка Si, см |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
1 |
0 |
0 |
0 |
1 |
242,84 |
16 |
15
|
0 |
2 |
1,4 |
1,4 |
0,8 |
0,881 |
213,94 |
18,8 |
8,26 |
|
3 |
1,4 |
2,8 |
1,6 |
0,642 |
155,9 |
21,74 |
12 |
|
4 |
1,4 |
4,2 |
2,4 |
0,477 |
145,8 |
24,61 |
13,41 |
|
5 |
1,4 |
5,6 |
3,2 |
0,374 |
90,8 |
27,48 |
14 |
|
6 |
1,4 |
7 |
4 |
0,306 |
74,3 |
30,35 |
14,34 |
|
7 |
1,4 |
8,4 |
4,8 |
0,258 |
62,6 |
33,22 |
14,5 |
|
8 |
1,4 |
9,8 |
5,6 |
0,223 |
54,15 |
36 |
14,63 |
|
9 |
1,4 |
11,2 |
6,4 |
0,196 |
47,6 |
38,96 |
14,7 |
|
10 |
1,4 |
12,6 |
7,2 |
0,175 |
42,5 |
41,83 |
14,77 |
|
11 |
1,4 |
14 |
8 |
0,158 |
38,3 |
44,7 |
14,79 |
|
12 |
1,4 |
15,4 |
8,8 |
0,143 |
34,7 |
47,57 |
14,74 |
|
13 |
1,4 |
16,8 |
9,6 |
0,132 |
32 |
50,44 |
14,83 |
|
14 |
1,4 |
18,2 |
10,4 |
0,122 |
29,6 |
53,31 |
14,86 |
|
15 |
1,4 |
19,6 |
11,2 |
0,113 |
27,44 |
56,18 |
14,83 |
|
16 |
1,4 |
21 |
12 |
0,106 |
25,74 |
59 |
14,91 |
