- •Пояснительная записка
- •Содержание
- •1.Исходные данные.
- •2. Оценка инженерно-геологических условий строительства.
- •3. Проектирование ленточного фундамента.
- •4. Проектирование ленточного фундамента.
- •5.Проектирование свайного фундамента. Ленточный фундамент.
- •6. Проектирование свайного фундамента. Ленточный фундамент.
- •Литература
5.Проектирование свайного фундамента. Ленточный фундамент.
1.Выбор типа и длины сваи.
Подбираем сваю с размерами 0,3х0,3; длиной 3м.Сваю опираем на 2 слой.
2.Определение расчетного сопротивления висячей сваи.
3.Определение количества свай в ростверке.
,
4.Размещение свай.
5.Определение фактических нагрузок на сваи.
,
=242,5кН<275,5кН
6.Расчет осадки свайного фундамента.
6.1.Определяем границы
условного фундамента. Величина
определяется
как средневзвешенное значение угла
внутреннего трения грунтов, прорезаемых
сваями
С боков границы определяются вертикальными плоскостями, отстоящими от наружных граней крайних свай на величину:
Ау=bу ау=6,471*6,471=41,8м2
Производится проверка условия:
,
;
;
,
6.2.
Определяется дополнительное давление под фундаментом
,
Сжимаемая толща грунтов основания под фундаментом делится на элементарные слои толщиной
h1=0,4b=2,6м
4) Определяются дополнительные напряжения по глубине основания и напряжения по глубине основания от собственного веса грунта :
σzP=Poα σzg=γ/d+ ,
Осадка равна:
№ расчетных слоев |
Толщина расчетного слоя hi, м |
Глубина подошвы расчетного слоя от подошвы фундамента zi, м |
|
αi |
Дополнительное давление на глубине σzpi ,кПа |
Природное давление на глубине σzgi, кПа |
Модуль деформации расчетного слоя Ei, кПа |
Осадка Si, см |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
1 |
0 |
0 |
0 |
1 |
335 |
15,6 |
15
|
0 |
2 |
2,6 |
2,6 |
0,8 |
0,881 |
295 |
20,93 |
40,9 |
|
3 |
2,6 |
5,2 |
1,6 |
0,642 |
215 |
26,26 |
59,6 |
|
4 |
2,6 |
7,8 |
2,4 |
0,477 |
159,8 |
31,59 |
66,47 |
|
5 |
2,6 |
10,4 |
3,2 |
0,374 |
125,3 |
36,92 |
69,5 |
|
6 |
2,6 |
13 |
4 |
0,306 |
102,51 |
42,25 |
71 |
|
7 |
2,6 |
15,6 |
4,8 |
0,258 |
86,43 |
47,58 |
71,9 |
|
8 |
2,6 |
18,2 |
5,6 |
0,223 |
74,7 |
53 |
72,5 |
|
9 |
2,6 |
20,8 |
6,4 |
0,196 |
65,6 |
58,24 |
72,77 |
|
10 |
2,6 |
23,4 |
7,2 |
0,175 |
58,6 |
63,57 |
73,13 |
|
11 |
2,6 |
26 |
8 |
0,158 |
52,93 |
69 |
73,39 |
|
12 |
2,6 |
28,6 |
8,8 |
0,143 |
47,9 |
74,2 |
73 |
|
13 |
2,6 |
31,2 |
9,6 |
0,132 |
44,22 |
79,5 |
73,58 |
|
14 |
2,6 |
33,8 |
10,4 |
0,122 |
40,87 |
85 |
73,67 |
|
15 |
2,6 |
36,4 |
11,2 |
0,113 |
37,85 |
90,5 |
73,48 |
|
16 |
2,6 |
39 |
12 |
0,106 |
35,51 |
96 |
73,8 |
