4. Проектирование ленточного фундамента.
1.Определение глубины заложения фундамента.
-По глубине промерзания.
Расчётная глубина промерзания грунта:
по формуле
,,
где коэффициент
-
коэффициент влияния теплового режима
здания на его промерзание.
2.Определение предварительных размеров подошвы фундамента.
N=550кН,
d=1,6м,
A=b=3,8
3.Уточнение расчётного сопротивления грунта по формуле:
4.Определение
:
5.Определение среднего давления по подошве фундамента.
,
6. Определение краевых давлений по подошве фундамента.
7.Проверка условий:
P11 R=195,15<246
Pmax
1,2R=
Pmin 0,
8. Определение осадки фундамента.
1) определяется среднее давление по подошве фундамента
,
2) определяется дополнительное давление под фундаментом
,
3) сжимаемая толща грунтов основания под фундаментом делится на элементарные
слои толщиной
h1=0,4b=1,2 м
4) Определяются дополнительные напряжения по глубине основания и напряжения по глубине основания от собственного веса грунта :
σzP=Poα σzg=γ/d+ ,
Осадка равна:
№ расчетных слоев |
Толщина расчетного слоя hi, м |
Глубина подошвы расчетного слоя от подошвы фундамента zi, м |
|
αi |
Дополнительное давление на глубине σzpi ,кПа |
Природное давление на глубине σzgi, кПа |
Модуль деформации расчетного слоя Ei, кПа |
Осадка Si, см |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
1 |
0 |
0 |
0 |
1 |
126,63 |
12,96 |
13,15
13,15
|
0 |
2 |
1,2 |
1,2 |
0,8 |
0,881 |
111,56 |
15,42 |
8,14 |
|
3 |
1,2 |
2,4 |
1,6 |
0,642 |
81,29 |
17,88 |
11,86 |
|
4 |
1,2 |
3,6 |
2,4 |
0,477 |
60,4 |
20,34 |
13,22 |
|
5 |
1,2 |
4,8 |
3,2 |
0,374 |
47,35 |
22,8 |
13,82 |
|
6 |
1,2 |
6 |
4 |
0,306 |
38,74 |
25,26 |
14,14 |
|
7 |
1,2 |
7,2 |
4,8 |
0,258 |
32,6 |
27,72 |
14,27 |
|
8 |
1,2 |
8,4 |
5,6 |
0,223 |
28,2 |
30,18 |
14,41 |
|
9 |
1,2 |
9,6 |
6,4 |
0,196 |
24,8 |
32,64 |
14,48 |
|
10 |
1,2 |
10,8 |
7,2 |
0,175 |
22,16 |
35,1 |
14,55 |
|
11 |
1,2 |
12 |
8 |
0,158 |
20 |
37,56 |
14,6 |
|
12 |
1,2 |
13,2 |
8,8 |
0,143 |
18,1 |
40 |
14,535 |
|
13 |
1,2 |
14,4 |
9,6 |
0,132 |
16,7 |
42,48 |
14,62 |
|
14 |
1,2 |
15,6 |
10,4 |
0,122 |
15,44 |
44,94 |
14,65 |
|
15 |
1,2 |
16,8 |
11,2 |
0,113 |
14,3 |
47,4 |
14,61 |
|
16 |
1,2 |
18 |
12 |
0,106 |
13,4 |
49,86 |
14,67 |
|
17 |
1,2 |
19,2 |
12,8 |
0,106 |
13,4 |
52,32 |
15,65 |
|
18 |
1,2 |
20,4 |
13,6 |
0,106 |
13,4 |
54,78 |
16,63 |
|
19 |
1,2 |
21,6 |
14,4 |
0,106 |
13,4 |
57,24 |
17,6 |
|
20 |
1,2 |
22,8 |
15,2 |
0,106 |
13,4 |
59,7 |
18,58 |
|
21 |
1,2 |
24 |
16 |
0,106 |
13,4 |
62,16 |
19,56 |
|
22 |
1,2 |
25,2 |
16,8 |
0,106 |
13,4 |
64,62 |
20,54 |
|
23 |
1,2 |
26,4 |
17,6 |
0,106 |
13,4 |
67,68 |
21,52 |