4.4 Ұстынның төменгі және жоғарғы бөліктерінің түйіскен жерін есептеу және жобалау

Есептік күш комбинациясы қимада үстінен теңдеулердің көмегімен табуға болады

1 M=+52,5 kH м; N=111,84 kH (1,2,3 жүктеме)

2 M=-6,42 kH м; N=242,7 kH (1,2, жүктеме)

Кранның қысымы D_max = 571,26

Кранның үстіңгі бөлігіндегі түйіннің шеткі қималарын және беріктігін тексереміз.

Бірінші комбинациясы M және N (қысылған сыртқы сөре)

Сыртқы сөре /30,04 + 52,5/238,66 = 3,94 kH/см² < R_wy/y_n = 23/0,95 = 24,2 kH/см²;

Ішкі сөре /30,04 - 52,5/238,66 = 3,5 kH/см² < 0,85R_wy/y_n = 0,85·23/0,95 = 20,6 kH/см²;

Екінші комбинациясы M және N (қысылған сыртқы сөре) kH/см²;

- 642/238,66 = 5,4 kH/см² < = 0,85R_y/y_n = (0,85∙23)/0.95 = 0,26;

қарсыластық түйіскен қиманың созылуы = 0,85 R_y

Сыртқы сөре, kH/см²

+ 642/238,66 = 10,77 < R_wy/yn=23/0.95=24,2;

Қиманың беріктігі үлкен запаспен қамтамасыз етілген. Қабырғаның қалыңдығын осы формуламен анықтаймыз

t_w/қаж = D_max^Y_n/(l_efR_p) = 1111 0,95/(34

l_e = b + 2tпл = 10+2 b=10 см

қабылдаймыз: t_пл=2; R_p=35 kH/см²

Ескере отырып тірек қабырға арқалықтарын қабылдаймыз t_пл = 1,2;

Екінші комбинацияда М және N күштері (запасқа көтергіш қабілетін)

N_f = 111,84/2 + 642/25 = 81,6 kH

Қиманың беріктік ұзындығының тік траверстің траверс қабырғасына l_w2= R_fY_n = _f( R_wy/y_n)_min] = 81,6 ∙ 0.95/(4 0.6 ∙ 17) = 2 см.

Маркасы Св-Г2С, d = 2 мм сыммен жартылай автоматикалық дәнекерлеу қолданамыз; ; β_f = 0,9; β_z = 1,05 ( ); ; β_f R_wf = 0,9·21,5 = 19,3кН/см² > β_z .

Есепті металлдың балқу шегі бойынша жүргізіміз. k_f = 6 мм;

Кранасты тармақтың қабырғасында ойық тесіп, одан траверса қабырғасын өткіземіз. Траверсаны кранасты тармаққа бекіту жігін есептеу үшін (w3), траверсаның ең үлкен тірек реакциясын беретін, 2-2 қимасындағы, күштеулер қиыстыруын құраймыз. Мұндай қиыстыруға 1,2,3*,4 (-),5 үйлесім жатады

N = 242,7 кН, М = -71,52 кНм.

мұндағы коэффициент Ψ = 0,9 күштеулер N мен М жүктемелердің екінші негізгі үйлесімі үшін қабылданғандығын ескереді. Қажетті жік ұзындығы

Траверсаны бекітетін жерінде, кранасты тармақ қабырғасының кесуге беріктік шартынан, траверсаның биіктігін анықтаймыз

мұндағы t_wт=7,8 двутавр 40Б1 қабырғасының қалыңдығы;

R_s –С235 болаттың кесуге есептік кедергісі;

һ_тр = 30 см етіп қабылдаймыз.

Траверсада максималды көлденең күш (кран күштеуін ескерумен) күштеулердің 1, 2, 3*, 4 (-), 5 қиыстыруында пайда болады (3-жіктің есебін қара):

Мұндағы коэффициент k = 1,2 D_max күштеудің біркелкі түспеуін ескереді.

4.5 Ұстынның базасын есептеу және құрылымдау

Ұстынның төменгі бөлігінің ені бір метрден артық, сондықтан базасын дара түрде жобалаймыз.

Ұстынның төменгі қимасындағы күштеулердің есептік қиыстырулары (қима 4-4):

1) Сыртқы базасын есептеу үшін

2) кранасты базасын есептеу үшін 1,3,4(-),5 күштеулер қиыстыруын қабылдаймыз

Мұнда қар жүктемесі есепке алынбайды, себебі ол кранасты тармақтың жүктелуін кемітеді. М = 2200/75 = 29,3 > / = 50,93

Ұстын тармақтарындағы күштеулерді анықтаймыз

кранасты тармақтағы күштеу

Сыртқы тармақтың базасы:Тақтаның қажетті ауданы мұндағы класс В15 бетон үшін кН/см².

Конструктивтік ұсыныс бойынша тақтаның аспасы С₂ 4 см-ден кем болмауы керек. онда тақтаның ені В= 30 см деп қабылдаймыз; тақтаның қажетті ұзындығы

L = 30 см деп қабылдаймыз.

База тақтасы астының бетонындағы орташа кернеу

Траверсалардың тармақ ауырлығының ортасына қатысты симметриялы орналасу талабы бойынша, траверсалардың арасындағы таза қашықтықты табамыз . Траверсаның қалыңдығы t_тр = 12 мм болғанда

Жеке бөліктеріндегі майыстырушы моменттерді анықтаймыз:

1 - бөлімшедегі консольды аспасы С=С₁=6,64 см

2 - учаскесі( консольдық жиегінің өлшемі ), кН∙см:

3 - учаскесі( төрт жаққа тірелген плита b/a = 42,1/ 18 = 2,34 >2; α = 0,125), кН∙см:

4 - учаскесі( төрт жаққа тірелген плита b/a = 42,1 / 9,6 = 4,4 >2; α = 0,125), кН∙см:

13-сурет - Ұстынның есептік сұлбалары

Есептеу үшін қабылдаймыз.

Талап етілетін қалыңдығы болат үшінВcт3кп2 қалыңдығы 21-40 мм болатындай.

қабылдаймыз (2 мм – припуск на фрезеровку).

Траверстің биіктігін тігіс бекіту орналастыру шарттары арқылы траверстің ұстын тармағына сәйкес анықтаймыз. Қосымша беріктікке барлық күшті тармақтағы төрт бұрыштық тігіс арқылы береміз. Жартылай автоматты пісіру сымының маркасы Св-08Г2С, d=2мм;

қабылдаймыз.

Траверстің беріктігін ортадан тысылған ұстынды тексерілуі сиякты орындалады.

Анкерлік бұрандалардағы кранасты тармаққа бекітуін есептеу ( N_min = 113,4 кН, М = 88,92 кН∙м);анкерлік бұрандадағы күш  қажетті аудан қимасы болаттан жасалған бұрандалар Вст3кп2 /см²; ; d = 30 мм екі бұранда қабылдаймыз; .

Анкерлік бұрандадағы күш сыртқы тармаққа аз. Конструктивтік түсініктерден осындай бұрандалар қабылдаймыз.