Крановая нагрузка

Расчетное вертикальное усилие от двух сближенных кранов на колонну, к которой приближены тележки с грузом

D_max=_fk∙_k∙∑F_kmax∙y_i+_fg∙q_nk∙B

где F_kmax­ – нормативное вертикальное усилие от колеса крана на путь, к которому приближена тележка:

F_kmax=(F_1max+ F_2max )/2= (280+280)/2=280 кН

y_i – ордината линии влияния опорной реакции подкрановых балок;

q_nk=3,5 кН/м –­­­ вес подкрановых конструкций, которые принимаются ориентировочно в зависимости от шага рам и грузоподъемности крана.

В=6 м, Q_кр=30…80 т – q_nk=2,5…3,5 кН/м

γ_fk­=1,1 – коэффициент надежности по крановой нагрузке;

γ_fg=1,05 – коэффициент надежности по нагрузке от собственного веса;

ψ_k – коэффициент сочетания крановых нагрузок. Для кранов групп режимов работы 6К ψ_k=0,85.

Краны устанавливаются относительно рассчитываемой рамы так, чтобы сумма ординат линии влияния ∑y_i была наибольшей

Рис 2.1

∑y_i=(х₁+х₂+х₃)/В=(5,7+6,9+0,9)/6=2,25

D_max=1,1∙0,85∙280∙2,25+1,05∙3,5∙6= 611,1 кН

Расчетное вертикальное усилие кранов при той же установке на противоположную колонну рамы

D_min=_fk∙_k∙∑F_kmin∙y_i+_fg∙q_nk∙B

F_kmin=(Q_кр+G_кр)/n₀ – F_kmax=(320+402)/2 – 280=81 кН

где Q_кр – подъемная сила крана на главном крюке;

G_кр – общий вес крана с тележкой;

n₀ – число колес на одной стороне крана.

D_min=1,1∙0,95∙81∙2,25+1,05∙3,5∙6=212,5 кН

Моменты от внецентренного приложения сил D_max, D_min

M_max^кр=D_max∙e_k=611,1∙0,5=305,55 кН

M_min^кр=D_min∙e_k=212,5∙0,5= 106,25кН

Горизонтальное усилие на колонну от поперечного торможения кранов

Расчетное горизонтальное усилие от мостовых кранов на колонну

T=_fk∙_k∙∑F_kⁿ∙y_i

где – нормативное горизонтальное усилие на колесе крана;

n′₀ – число тормозных колес тележки крана;

n′ – число всех колес тележки крана;

f – коэффициент трения при торможении.

Обычно n′₀/n′=0,5

Ветровая нагрузка

Для упрощения расчета рамы фактическую эпюру ветрового давления до уровня низа ригеля заменяем эквивалентной равномерно распределенной W_0,экв

W_0,экв=2∙М/Н²,

где М – изгибающий момент от фактического давления ветра на колонну

Вертикальные размеры колонны приняты в метрах.

Здесь W₀=0,73 кПа –нормативное значение ветрового давления в районе строительства;

k_нр, k₁₀ – коэффициенты ветрового давления на уровне низа ригеля и на отм. 10.000.

Коэффициент, Учитывающий изменение ветрового давления зависит от высоты над поверхностью земли и типа местности.

Местность типа А, т.е. k₁₀=1

0,2352

W_0,экв=2∙М/Н²=2∙86,13/16,6²=0,625 кН/м²

Коэффициенты ветрового давления

Таблица 2.2.

Тип местности	Высота над поверхностью земли, м
	≤5	10	20	40	60
А – открытая	0,75	1,0	1,25	1,5	1,7
В – с препятствиями высотой более 10 м	0,5	0,65	0,85	1,1	1,3
С – городские районы со зданиями высотой более 25 м	0,4	0,4	0,55	0,8	1,0

Расчетная нагрузка на 1м длины колонны:

от активного давления ветра

q_экв=γ_fw∙W_0экв∙С∙В=1,4∙0,625∙0,8∙6=4,2 кН/м

от отсоса ветра

q_экв′=γ_fw∙W_0экв∙С′∙В=q∙С′/С=4,2∙0,6/0,8=3,15 кН/м

Здесь γ_fw=1,4 – коэффициент надежности по ветровой нагрузке;

С, С′ – аэродинамические коэффициенты (для вертикальных наветренных

поверхностей обычных зданий С=0,8, а для заветренной стороны С′=0,6);

В – шаг рам (или ширина расчетного блока).

Расчетная сосредоточенная сила ветра в уровне ригеля

от активного давления ветра:

от отсоса ветра

F_в′=F_в∙С′/С=38,48∙0,6/0,8=28,86 кН

Здесь k₂₀, k_вф – коэффициенты ветрового давления на отметке 20.000 и на уровне верха аэрационного фонаря;