2. Расчет основания по деформациям

Расчет сопротивление грунта основания R определяем по формуле:

где с₁ = 1,3; с₂ = 1,1 (по табл. 6 [1]); k = 1,0; М_ = 1,68; М_q = 7,71; М_с = 9,58 (по табл. 7 при _II = 35); d = 2,5 м.

Интенсивность нормативного давления грунта на стену

P_ = [_II_fh - c_II (k₁ + k₂)]y/h = [17,119,50,31 - 0]9,5/9,5 = 50,36 кПа.

Коэффициент горизонтального давления грунта  = 0,31 определяем по табл. 3 [1] (при  = _II =32,  = 26):

P_q = q_f = 810,31 = 2,48 кПа;

F_sa, = 50,369,5/2 = 239,21 кН;

F_sa,q = 2,489,5 = 23,56 кН;

F_sa= F_sa, + F_sa,q = 239,21 + 23,56 = 262,77 кН;

h* = [239,219,5/3 + 23,56 (9,5 - 0 –9,5/2)]/ 262,77= 3,31м;

М₀ = 262,77[3,31 - tg(26+29)(4,7/2 - 3,31tg26)] +

+ 181(4,7 - 1)[9,5(4,7 - 41) + 62,51]/12 = 722,05кНм;

F_v = 262,77tg(26+29) + 181[9,5(4,7 - 1)/2 + 12,5] + 0 =735,16 кН;

е = 722,05/735,16 = 0,98 м.

Краевые давления на грунт определяем по формуле (36):

p_max =F_v(1  6e/b)/b

p_max = 352,54 кПа<1,2R = 809,49 кПа;

Расчет основания по деформациям удовлетворен.

3. Определение изгибающих моментов и поперечных сил

Расчетные усилия в вертикальном элементе определяем по формулам:

Сечение 1 - 1(при у = 4,5 м)

М_1-1(4,5) = Р_у³/6h + P_q(y - y_a)²/2 = 66,694,5³/69,5 + 3,26(4,5 - 0)²/2 =

=139,67 кНм;

Q_1-1(9,5) = Р_у²/2h + P_q(y - y_a) = 66,694,5²/29,5 + 3,26(4,5 - 0) = 85,77кН.

Сечение 1 - 1 (при у = 9,5 м)

М_1-1(9,5) = 66,699,5³/69,5 + 3,26(9,5 - 0)²/2 = 1150,47 кНм;

Q_1-1(9,5) = 45,759,5²/29,5 + 3,26(9,5 - 0) = 347,8кН.

Расчетные усилия в фундаментной плите определяем по формулам:

Р_v = P_tg( + _I)/tg = 66,69tg(26+29)/tg 26 = 192,24кПа;

P_vq = P_qtg( + _I)/tg = 3,26tg(26+29)/tg 26 = 9,41кПа;

P_v = _I_fh = 181,29,5 = 204,69кПа;

P_v = _I_fd = 181,22,5 = 53,87кПа.

Сечение 2 - 2 (при х₂ = 1 м)

е = 0,98м>b/6 = 4,7/6 = 0,78 м;

с₀ = 0,5b - e = 0,54,7 - 0,98 = 1,37 м;

М_2-2(0,6) = Р_v /2 - (1 - x₂/9с₀)/2 =

53,871²/2 –352,541²(1 –1/91,37)/2 = - 135,02 кНм,

Q_2-2(0,6) = Р_vx₂ - p_maxx₂(1 - х₂/6с₀) = 53,871–352,541(1 -

-1/61,37) = - 255,72кН.

Сечение 3 - 3 (при х₃ = 4,7 м)

при х₃ + х_b по формуле (45):

М_3-3 =p_max(3c₀ - b + x₃)³/18с₀ - Р_v /2 - P_vq(x₃ - )²/2 -

- (Р_v - P_v)/6(b - t) = 352,54 (31,37- 4,7 + 4,7)³/181,37-

- 192,244,7²/2 –9,41(4,7 - 0)²/2 –4,7³(204,69–192,24)/6(4,7 - 1) =

= - 1192,11 кНМ;

Q_3-3 = р_max(3с₀ - b + x₃)²/6с₀ - Р_vx₃ - Р_vq(x₃ - ) - (Р_v - P_v)/

/2(b - t) = 352,54 (31,37- 4,7 + 4,7)²/61,37- 192,244,7–9,414,7 -

- 4,7²(204,69–192,24)/2(4,7 - 1) = - 261,58кН.

4. Армирование уголковой подпорной стены.

Плоские сварные сетки из арматуры класса АIII. Используют площадь поперечного сечения продольной арматуры в сечении 1–1, y = 4,5 м:

А_s=M/Rs0,9h₀= 139,6710³/(3650,955 )=7,73 см²

По сортаменту подбираем арматуру 10Ø10 А400A_s= 7,85 см² (сетка С-1).

Для сечения 2–2:

А_s=M/Rs0,9h₀= 135,0210³/(3650,955 )=7,47 см²

По сортаменту подбираем арматуру 10Ø10 А400A_s= 7,85 см² (сетка С-2).

Для сечения 3–3:

А_s=M/Rs0,9h₀= 1192,1110³/(3650,955 )=65,98 см²

По сортаменту подбираем арматуру 11Ø28 А400A_s= 67,73 см² (сетка С-3).

рис.2. Армирование уголковой подпорной стены.