- •В.А. Соломин, л.Л. Замшина, а.В. Соломин
- • Ростовский государственный университет
- •2 Определение основных размеров трансформатора
- •2.1 Предварительный выбор конструкции сердечника:
- •2.3 Выбор величин, определяющих размеры трансформатора:
- •2.4 Предварительный расчет сердечника:
- •3 Расчет обмоток трансформатора
- •3.1 Выбор типа обмоток:
- •3.2 Расчет обмотки нн:
- •Продолжение таблицы 3.1
- •3.3 Расчет обмотки вн
- •4 Определение параметров короткого замыкания
- •4.1 Потери короткого замыкания
- •4.2 Расчет напряжения короткого замыкания
- •4.3. Определение механических усилий в обмотках
- •5 Расчет магнитной системы
- •5.1 Определение размеров ярма и сердечника
- •5.3 Расчет потерь холостого хода
- •6 Тепловой расчет трансформатора. Расчет охладительной системы
- •6.2 Тепловой расчет обмотки высшего напряжения
- •6.3 Расчет охладительной системы
- •6.4 Определение объема масла и размеров расширителя
- •6.5 Расчет тепловых процессов в трансформаторе при пропуске пакета поездов
- •7 Переходные процессы в трансформаторе в условиях эксплуатации
- •7.1 Ток включения трансформатора
- •7.2 Переходные процессы в трансформаторе при внезапном коротком замыкании
- •8 Технико-экономические характеристики
- •8.1 Коэффициент полезного действия трансформатора
- •8.2 Степень нагрузки трансформатора, при которой имеет место наибольший кпд:
- •8.5 Стоимость активной части трансформатора:
- •8.6 Стоимость системы охлаждения:
- •8.7 Стоимость трансформатора:
- •9 Графическая часть
- •1 47 0. Заключение
- •Библиографический список
Продолжение таблицы 3.1
а в |
2,12 |
2,24 |
2,36 |
2,50 |
2,65 |
2,80 |
3,00 |
3,15 |
3,35 |
3,75 |
- |
8,04 |
- |
8,83 |
- |
- |
- |
- |
- |
4,00 |
8,12 |
8,60 |
8,89 |
9,45 |
10,1 |
10,7 |
- |
- |
- |
4,25 |
- |
9,16 |
- |
10,1 |
- |
11,4 |
- |
- |
- |
4,50 |
9,18 |
9,72 |
10,1 |
10,7 |
11,4 |
12,1 |
13,0 |
13,6 |
- |
4,75 |
- |
10,3 |
- |
11,3 |
- |
12,8 |
- |
14,4 |
- |
5,00 |
10,2 |
10,8 |
11,3 |
12,0 |
12,7 |
13,5 |
14,5 |
15,2 |
16,2 |
5,30 |
- |
11,5 |
- |
12,7 |
- |
14,3 |
- |
16,2 |
- |
5,60 |
11,5 |
12,2 |
12,7 |
13,5 |
14,3 |
15,1 |
16,3 |
17,1 |
18,2 |
6,00 |
- |
13,1 |
- |
14,5 |
- |
16,3 |
- |
18,4 |
- |
6,30 |
13,0 |
13,8 |
14,3 |
15,2 |
16,2 |
17,1 |
18,4 |
19,3 |
20,6 |
6,70 |
- |
14,7 |
- |
16,2 |
- |
18,2 |
- |
20,6 |
- |
7,10 |
14,7 |
15,5 |
16,2 |
17,2 |
18,3 |
19,3 |
20,8 |
21,8 |
23,2 |
7,50 |
- |
16,4 |
- |
18,2 |
- |
20,5 |
- |
23,1 |
- |
8,00 |
16,6 |
17,6 |
18,3 |
19,5 |
20,7 |
21,9 |
23,5 |
24,7 |
26,3 |
8,50 |
- |
18,7 |
- |
20,7 |
- |
23,3 |
- |
26,2 |
- |
9,00 |
18,7 |
19,8 |
20,7 |
22,0 |
23,3 |
24,7 |
26,5 |
27,8 |
29,6 |
9,50 |
- |
20,9 |
- |
23,2 |
- |
26,1 |
- |
29,4 |
- |
10,00 |
20,8 |
22,0 |
23,1 |
24,5 |
26,0 |
27,5 |
29,6 |
31,0 |
33,0 |
10,60 |
- |
23,4 |
- |
26,0 |
- |
29,1 |
- |
32,8 |
- |
11,20 |
23,4 |
24,7 |
25,9 |
27,5 |
29,1 |
30,8 |
33,1 |
34,7 |
37,0 |
11,80 |
- |
26,1 |
- |
29,0 |
- |
32,5 |
- |
36,6 |
- |
12,50 |
26,1 |
27,6 |
29,0 |
30,7 |
32,6 |
34,5 |
37,0 |
38,8 |
41,3 |
13,20 |
- |
29,2 |
- |
32,5 |
- |
36,4 |
- |
41,0 |
- |
14,00 |
29,3 |
31,0 |
32,5 |
34,5 |
36,6 |
38,7 |
41,5 |
43,6 |
46,4 |
15,00 |
- |
33,2 |
- |
37,0 |
- |
41,5 |
- |
46,7 |
- |
16,00 |
33,6 |
35,5 |
37,2 |
39,5 |
41,9 |
44,3 |
47,5 |
49,9 |
53,1 |
17,00 |
- |
- |
- |
- |
- |
47,2 |
- |
53,2 |
- |
18,00 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
53,1 |
55,8 |
59,4 |
Окончание таблицы 3.1
в |
3,55 |
3,75 |
4,00 |
4,25 |
4,50 |
4,75 |
5,00 |
5,30 |
5,60 |
5,00 |
17,2 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
5,30 |
18,3 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
5,60 |
19,3 |
20,1 |
21,5 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
6,00 |
20,8 |
- |
23,1 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
6,30 |
21,8 |
22,8 |
24,3 |
25,9 |
27,5 |
- |
- |
- |
- |
6,70 |
23,2 |
- |
25,9 |
- |
29,3 |
- |
- |
- |
- |
7,10 |
24,7 |
25,8 |
27,5 |
29,3 |
31,1 |
32,9 |
34,6 |
- |
- |
7,50 |
26,1 |
- |
29,1 |
- |
32,9 |
- |
36,6 |
- |
- |
8,00 |
27,9 |
29,1 |
31,1 |
33,1 |
35,1 |
37,1 |
39,2 |
41,5 |
43,9 |
8,50 |
29,6 |
- |
33,1 |
- |
37,4 |
- |
41,6 |
- |
46,7 |
9,00 |
31,4 |
32,9 |
35,1 |
37,4 |
39,6 |
41,9 |
44,1 |
46,8 |
49,5 |
9,50 |
33,2 |
- |
37,1 |
- |
41,9 |
- |
46,6 |
- |
52,1 |
10,00 |
35,0 |
36,6 |
39,1 |
41,6 |
44,1 |
46,6 |
49,1 |
52,1 |
55,1 |
10,50 |
37,1 |
- |
41,5 |
- |
46,8 |
- |
52,1 |
- |
58,5 |
11,20 |
39,2 |
41,4 |
43,9 |
46,7 |
49,5 |
52,3 |
55,1 |
58,5 |
61,9 |
11,80 |
41,3 |
- |
46,8 |
- |
52,2 |
- |
58,1 |
- |
65,2 |
12,50 |
43,8 |
46,0 |
49,1 |
52,3 |
55,4 |
58,5 |
61,6 |
65,4 |
69,1 |
13,20 |
46,3 |
- |
51,9 |
- |
58,5 |
- |
65,1 |
- |
73,1 |
14,00 |
49,2 |
52,0 |
55,1 |
58,6 |
62,1 |
65,6 |
69,1 |
73,3 |
77,5 |
15,00 |
52,7 |
- |
59,1 |
- |
66,6 |
- |
74,1 |
- |
83,1 |
16,00 |
56,3 |
59,1 |
63,1 |
67,1 |
71,1 |
75,1 |
79,1 |
83,9 |
88,7 |
17,00 |
59,4 |
- |
67,1 |
- |
75,6 |
- |
84,1 |
- |
94,3 |
18,00 |
63,0 |
66,6 |
71,1 |
75,6 |
80,1 |
84,6 |
89,1 |
94,5 |
99,9 |
Толщина изоляции на две стороны при напряжении до 35 кВ 2 = 0,5 мм, при напряжении 110 кВ - 2 = 1,35 мм.
3.2.4 Действительная плотность тока:
,
А/м2 .
3.2.5 Осевой размер обмотки
,
м,
где
− осевой размер одного витка в изоляции,
м; или при намотке на ребро
∙10-3,
м.
Величина должна совпадать с найденным в п. 2.4.3 значением высоты обмотки. В противном случае нужно выбрать другой стандартный проводник в сечении витка.
3.2.6 Радиальный размер обмотки:
,
м
– при
двухслойной обмотке,
где
мм
– ширина масляного канала между слоями
обмотки, или
,
м – при намотке на ребро.
3.2.7 Внутренний диаметр обмотки:
,
м,
где
может быть принято равным 5 мм при UИСП
= 5 кВ.
3.2.8 Наружный диаметр обмотки:
,
м.
3.2.9 Полная охлаждаемая поверхность обмотки НН:
− для однослойной и двухслойной без масляного канала
,
м2,
− для двухслойной с масляным каналом между слоями
,
м2,
где с – число активных стержней (с=3);
k = 0,75 – коэффициент, учитывающий закрытие поверхности рейками, изоляцией и др.

a