Содержание
1	Введение	3
2	Климатические условия	4
3	Геологические условия площадки	5
4	Конструктивная схема	8
5	Нагрузки и воздействия	10
6	Определение жесткости основания	12
7	Результаты статического расчета	15
7.1	Расчетная схема секции в осях 1-11	15
7.2	Расчетная схема секции в осях 12-22	16
7.3	Осадка фундаментной плиты в осях 1-11	17
7.4	Величины коэффициентов постели С1 фундаментной плиты в осях 1-11	18
7.5	Мозайка напряжений Rz фундаментной плиты в осях 1-11	19
7.6	Осадка фундаментной плиты в осях 12-22	20
7.7	Величины коэффициентов постели С1 фундаментной плиты в осях 12-22	21
7.8	Мозайка напряжений Rz фундаментной плиты в осях 12-22	22
7.9	Горизонтальные перемещения секции в осях 1-11	23
7.10	Горизонтальные перемещения секции в осях 12-22	24
7.11	Перемещения плиты перекрытия на отметке -0,100 секции в осях 1-11	25
7.12	Перемещения плиты перекрытия на отметке -0,100 секции в осях 12-22	26
7.13	Перемещения плиты типового этажа секции в осях 1-11	27
7.14	Перемещения плиты типового этажа секции в осях 12-22	28
7.15	Армирование фундаментной плиты секции в осях 1-11	29
7.16	Армирование фундаментной плиты секции в осях 12-22	33
7.17	Армирование плиты перекрытия на отметке -0,100 секции в осях 1-11	37
7.18	Армирование плиты перекрытия на отметке -0,100 секции в осях 12-22	42
7.19	Армирование плиты перекрытия типового этажа	47
7.20	Армирование балок в осях 1 и 11	52
7.21	Суммарная площадь сечения арматуры в колоннах подвала	56
7.22	Суммарная площадь сечения арматуры в колоннах 1-го этажа	59
7.23	Суммарная площадь сечения арматуры в колоннах 2-8 этажей	62
7.24	Суммарная площадь сечения арматуры в колоннах 9-го этажа	65
7.25	Армирование диафрагмы по оси Б между осями 4,8	68
7.26	Армирование лестнично-лифтового блока	72
7.27	Армирование диафрагм в осях 5,7	76
7.28	Армирование пилонов в осях 3,9	80
7.29	Армирование наружных и внутренних стен подвала секции в осях 1-11	84
7.30	Армирование наружных и внутренних стен подвала секции в осях 12-22	88
8	Общие указания по армированию	92
9	Выводы	93
	Прилагаемые материалы

1. Введение

На основании задания на проектирование объекта «Жилой комплекс со встроенными помещениями по ул. Правды в Краснооктябрьском районе г. Волгограда. 3 очередь. Этап строительства. Жилой дом № 7», выполняется проектная документация, в том числе пространственный расчёт здания.

Здание жилого дома №7 – 2-х секционное, решено в осях «1-22» между рядами «А-Д» (рис.1.1). В плане имеет прямоугольную геометрическую форму с выступающими за разбивочные оси частями.

(Рис. 1.1)

Габаритные размеры одной блок-секции составляют в осях 31,2х13,5 м.

Секции здания разделяются между собой деформационным швом, расположенным между осями «11-12». За относительную отметку 0,000 м принят уровень чистого пола первого этажа. Высота подвального помещения составляет 2,400 м, высота первого этажа здания - 3,790 м, высота типового этажа - 2,800 м.

Идентификация проводится по следующим признакам:

- Здание по классу функциональной пожарной опасности относится к многоквартирным жилым домам

- Не принадлежит к объектам функционально-технологические особенности которых влияют на их безопасность;

- Сейсмичность – менее 6 балов;

- Не принадлежит к опасным производственным объектам;

- Степень огнестойкости – II;

- Класс конструктивной пожарной опасности – C1;

- Класс функциональной пожарной опасности – Ф1.3;

- Имеются помещения с постоянным пребыванием людей;

- Уровень ответственности – нормальный;

- Нормативный срок службы в нормальных условиях – 100 лет

2. Климатические условия

Климатический район строительства – III B.

Зона влажности в соответствии со СНиП 23-02-2003 - сухая.

Нормативная глубина промерзания грунтов – 1,2 м.

Расчетная снеговая нагрузка в соответствии со СНиП 2.01.07-85* для II района - 1,2 кПа (120 кг/м2).

Нормативное значение ветрового давления в соответствии со СНиП 2.01.07-85* для III ветрового района, местность «B» - 0,38 кПа ( 38кг/м2).

Расчетная зимняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки - 25°С.

Продолжительность отопительного периода - 178 сут.

- для вентиляции в тёплый период года: +27,6 °С;

- средняя температура отопительного периода: -2,2 °С;

3. Геологические условия площадки

Значения характеристик физико-механических свойств грунтов определены по результатам лабораторных и полевых (статическое зондирование) исследований, с использованием материалов изысканий прошлых лет на данной и аналогичных площадках в соответствии с техническим отчетом об инженерно-геологических изысканиях, выполненные ООО Технопроект «НВТИСИЗ» в августе-сентябре 2013 года по договору № 17346

Значения характеристик физико-механических свойств грунтов определены по результатам лабораторных исследований с использованием материалов изысканий прошлых лет на прилегающих площадках.

Расчетные значения характеристик физико-механических свойств грунтов вычислены в соответствии с требованиями СП22.13330.2011г. и ГОСТ 20522-96 (Приложения Ж, С).

По литологическому составу и физико-механическим свойствам грунтов в пределах исследуемой площадки выделено 5 инженерно-геологических элемента (ИГЭ) (номера элементов соответствуют номерам элементов по изысканиям), где вскрыты насыпные грунты ИГЭ-1.

ИГЭ-2,2а (fs-aQIII). Суглинки ИГЭ-2 - твердые, полутвердые, ИГЭ-2а - туго- и мягкопластичные.

По результатам лабораторных исследований (приложение Р) суглинки ИГЭ-2 – непросадочные.

Расчетные показатели сопротивления неконсолидированному срезу с предварительным водонасыщением для грунтов ИГЭ-2 определялись для расчёта устойчивости стенок котлованов при строительных работах и по лабораторным исследованиям получены равными:

φII = 24°; СII = 26 кПа; φI = 23°; СI = 26 кПа.

Расчетные показатели сопротивления консолидированному срезу с предварительным водонасыщением для грунтов ИГЭ-2, 2а по лабораторным исследованиям получены равными:

φII = 26°; СII = 32 кПа; φI = 25°; СI = 31 кПа.

Деформационные свойства суглинков ИГЭ-2, 2а изучались по результатам компрессионных исследований и штамповых испытаний (ИГЭ-2а). Модуль деформации суглинков ИГЭ-2 по результатам лабораторных исследований при природной влажности получен равным Е=6,8 МПа, при полном водонасыщении для грунтов ИГЭ-2,2а – равным Е=5,2 МПа. По результатам 3-х штамповых испытаний на грунтах ИГЭ-2а значения модулей деформации получены равными Е=5.7 МПа, Е=5,8 МПа и Е=5.4 МПа (таблица 4), среднее значение составляет Е = 5,6 МПа, среднее значение переходного коэффициента от компрессионного модуля деформации к штамповому составляет mk= 1,10. Рекомендуемое значение модуля деформации для грунтов ИГЭ-2, 2а в водонасыщенном состоянии следует принять среднее значение штампового модуля деформации Е=5,6 МПа, для суглинков ИГЭ-2 при природной влажности – равным Е=7,3 МПа с учетом степени изменчивости сжимаемости грунта – 1,31.

По данным испытаний грунта статическим зондированием (приложение П) среднее удельное сопротивление суглинков ИГЭ-2 под конусом зонда qср = 3,5 МПа, fср=186,3 кПа. Нормативное значение показателей грунтов ИГЭ-2 согласно табл. 5 СП 11-105-97 ч.I:

Е=25,0 МПа, φ = 24°, С = 32 кПа.

По данным испытаний грунта статическим зондированием (приложение П) среднее удельное сопротивление суглинков ИГЭ-2а под конусом зонда qср = 3,3 МПа, fср=65,5 кПа. Нормативное значение показателей грунтов ИГЭ-2 согласно табл. 5 СП 11-105-97 ч.I:

Е=23,0 МПа, φ = 24°, С = 31 кПа.

По относительной деформации пучения cуглинки ИГЭ-2 в соответствии с ГОСТ 25100-2011 относятся к практически непучинистым грунтам (εfn<0,01д.е.), однако, в зоне сезонного промерзания при водонасыщении будут относиться к среднепучинистым (εfn =0,035-0,07д.е.).

По суммарному содержанию легко- и среднерастворимых солей (2,13%) по лабораторным исследованиям грунты ИГЭ-2 согласно ГОСТ 25100-95 Б.26 классифицируются как незасоленные. Содержание сульфатов в пересчете на ион (SO42-) составило 5880,3 мг на 1 кг сухого грунта; содержание хлоридов в пересчете на ион (СI-) составило 115,2 мг на 1 кг сухого грунта, показатель (Сl-+ 0,25SO42-) - составил 1585,3 мг на 1 кг сухого грунта (Приложение И).

Содержание органических веществ (гумуса) в грунтах ИГЭ-2 составляет 1,55% (приложение И).

Коррозионная агрессивность грунтов ИГЭ-2,2а к стали по результатам интерпретации ВЭЗ (приложение М) и лабораторным определениям (приложение К) - средняя.

ИГЭ-3 (N-QI). Супеси ИГЭ-3 - пластичные.

Расчетные показатели сопротивления консолидированному срезу с предварительным водонасыщением для грунтов ИГЭ-3 по лабораторным исследованиям получены равными:

φII = 29°; СII = 11 кПа; φI = 28°; СI = 11 кПа.

Деформационные свойства супесей ИГЭ-3 изучались по результатам компрессионных исследований. Модуль деформации супесей по результатам лабораторных исследований при водонасыщении получен равным Е=11,8 МПа. По результатам штамповых испытаний на аналогичных грунтах по данным [9.6] переходный коэффициент от компрессионного модуля деформации к штамповому получен равным mk= 1,50. Рекомендуемое значение модуля деформации для грунтов ИГЭ-3 с учетом переходного коэффициента mk= 1,50 следует принять равным Е= 17,7 МПа.

По данным испытаний грунта статическим зондированием (приложение П) среднее удельное сопротивление супесей ИГЭ-3 под конусом зонда qср = 9,6 МПа, fср=241,0 кПа. Нормативное значение показателей грунтов ИГЭ-3 согласно табл. 2,3 СП 11-105-97 ч.I:

Е=29,0 МПа, φ = 33°.

ИГЭ-4 (N-QI). Суглинки ИГЭ-4 - тугопластичные.

Расчетные показатели сопротивления консолидированному срезу с предварительным водонасыщением для грунтов ИГЭ-4 по лабораторным исследованиям получены равными:

φII = 23°; СII = 36 кПа; φI = 22°; СI = 33 кПа.

Деформационные свойства суглинков ИГЭ-4 изучались по результатам компрессионных исследований. Модуль деформации суглинков по результатам лабораторных исследований при водонасыщении получен равным Е=6,2 МПа. По результатам штамповых испытаний на аналогичных грунтах по данным [9.3] переходный коэффициент от компрессионного модуля деформации к штамповому получен равным mk= 1,30. Рекомендуемое значение модуля деформации для грунтов ИГЭ-3 с учетом переходного коэффициента mk= 1,30 следует принять равным Е= 8,1 МПа.

По данным испытаний грунта статическим зондированием (приложение П) среднее удельное сопротивление суглинков ИГЭ-4 под конусом зонда qср = 6,3 МПа, fср=229,5 кПа. Нормативное значение показателей грунтов ИГЭ-4 согласно табл. 5 СП 11-105-97 ч.I:

Е=42,0 МПа, φ = 27°, С = 47 кПа.

ИГЭ-5 (Р22m). Песчано-алевритовые породы мечеткинской свиты палеогена представлена, в основном, твердыми, полутвердыми разностями, частично - пластичными.

Расчетные показатели сопротивления консолидированному срезу с предварительным водонасыщением для грунтов ИГЭ-5 по лабораторным исследованиям получены равными:

φII = 27°; СII = 29 кПа; φI = 26°; СI = 26 кПа.

Деформационные свойства грунтов ИГЭ-5 изучались по результатам компрессионных исследований. Модуль деформации по результатам лабораторных исследований при природной влажности получен равным Е=10,5 МПа, при водонасыщении равным Е=8,7 МПа. По результатам штамповых испытаний при природной влажности на аналогичных грунтах по данным [9.5] переходный коэффициент от компрессионного модуля деформации к штамповому получен равным mk= 1,13, в условиях водонасыщения по данным [9.3] получен равным mk= 1,05. Рекомендуемое значение модуля деформации для грунтов ИГЭ-5 при природной с учетом переходного коэффициента mk= 1,13 следует принять равным Е= 11,9 МПа, при водонасыщении с учетом переходного коэффициента mk= 1,05 – равным Е= 9,1 МПа.

По данным испытаний грунта статическим зондированием (приложение П) среднее удельное сопротивление грунтов ИГЭ-5 под конусом зонда qср = 18,7 МПа, fср=389,4 кПа. Нормативное значение показателей грунтов ИГЭ-5 согласно табл. 2,3 СП 11-105-97 ч.I:

Е=56,0 МПа, φ = 36°.