2.2.5 Рассчитываем сп-4.

От СП-4 запитаны: однофазные заточные станки (3 шт.), однофазные сверлильные станки (2 шт.), токарные станки (6 шт.) плоскошлифовальные станки (2 шт.). Общее количество электроприёмников n=13.

А) Приводим однофазные электроприёмники к трёхфазной системе: заточных станков 3 шт. значит на каждой фазе будет по 3кВт; сверлильных станков 2 шт. значит на двух фазах будет по 4кВт, а на одной 0кВт. На наиболее загруженной фазе 3+4=7кВт. ∑Р_{н оф эп}=Р_{н мах}*3= 7*3 =21кВт (Шеховцов стр. 23)

Б) Находим суммарную мощность электроприёмников СП-4

∑Р_ном=21+11*6+11*2=21+66+22=109кВт

В) Находим активную среднесменную мощность СП-4. Р_см=Р_н*К_идля каждого электроприёмника и ∑Р_см

однофазные электроприёмники: 21*0.14=2.94кВт

токарные станки: 11*0.14=1.54кВт

плоскошлифовальные станки: 11*0.14=1.54кВт

∑Р_см=2.94+1.54*6+1.54*2=2.94+9.24+3.8=15.26кВт

Г) Находим среднесменную реактивную мощность СП-4. Q_см=Р_см*tgφ для каждого электроприёмника и ∑Q_см

однофазные электроприёмники: cos=0.5=60⁰ tg60⁰=1.73

Q_см=2.94*1.73=5.08кВАР

токарные станки: cos=0.5=60⁰tg60⁰=1.73 Q_см=1.54*1.73=2.66кВАР

плоскошлифовальные станки: cos=0.5=60⁰ tg60⁰=1.73

Q_см=1.54*1.73=2.66кВАР

∑Q_см =5.08+2.66*6+2.66*2=5.08+15.96+5.32=26.36кВАР

Д) Рассчитываем коэффициент использования СП-4:

К_и=∑Р_см/∑Р_ном=15.26/109=0.14

Е) Находим модуль сборки СП-4: m=P_{н мах} / Р_{н мin}=21/11= 1.9

Ж) Находим эффективное число электроприёмников (n_э) для СП-4

m=1.9<3 =>n_э=n=13

З) Определяем расчётную активную мощность СП-4: Р_р=∑Р_см*К_мах

Коэффициент максимум (К_мах) по графику при К_и=0.14 и n_э=13 будет=1.92 К_мах=1.92 Р_р=15.26*1.92=29.3кВт

И) Находим расчётную реактивную мощность СП-4: Q_р=∑Q_см*К^'_мах

К_и<0.2 n_э˃10 =>К^'_мах=1 Q_р=26.36*1=26.36кВАР

К) Находим полную мощность СП-4: = =

= = =39.41кВА

Л) Находим расчётный ток СП-4: I_р=S_р / *U

I_р =39.41/1.73*0.38=39.41/0.66=59.71А

Для СП-4 выбираем распределительный шкаф ШРС1-51У3 с вводным рубильником 200А на 5 отходящих линий.

Рассчитываем ток плавких вставок: I_ном.пв≥ I_{ном. дв}. При этом вставка не должна сработать при пусковом токе двигателя: I_ном.пв≥ I_пуск/a , где а- коэффициент перегрузки: для лёгкого пуска 2.5, для тяжёлого пуска 1.6-2

Однофазные заточные станки распределяем в одной группе по одному на каждой фазе (А,В,С).

I_ном.дв=10.7А.; I_пуск=80.25А. I_{ном. пв}≥ 80.25/2.5=32.1А => вставка (ПН2-100) на 40А.

Однофазные сверлильные станки распределяем в одной группе по одному на фазах (А и С).

I_ном.дв=14А.; I_пуск=105А. I_ном.пв≥ 105/2.5=42А => вставка (ПН2-100) на 50А.

Шесть токарных станков делим на две группы по три станка в каждой. Каждую группу запитываем шлейфом, по три станка. (I_пуск +2*I_ном.)/2.5.

I_ном.дв=21.1А.; I_пуск=158.25А. I_{ном. пв}≥ (158.25+2*21.1)/2.5=200.45/2.5=80.18А => вставка (ПН2-100) на 100А (две группы).

Плоскошлифовальные станки объединяем в одну группу и запитываем шлейфом (I_пуск + I_ном.)/2.5 I_{ном. дв}=21.1А.; I_пуск=158.25А.

I_ном.пв≥ (158.25+21.1)/2.5=179.35/2.5=71.74А=> вставка (ПН2-100) на 80А.

Результаты расчётов по СП-1; СП-2; СП-3 и СП-4 заносим в сводную таблицу расчётных нагрузок (Таблица 2.3).

Выбранные распределительные шкафы заносим в таблицу выбора распределительных шкафов (Таблица 2.4).

Таблица 2.3

ЭП	n	Руст кВт	∑Рн кВт	Ки	cos	tgφ	Рсм кВт	Qсм кВАР	m	nэ	Кмах	Qр кВАР	Рр кВт	Sр кВА	Iр А
Токар- ныеав-тома-ты	3	15	45	0.6	0.7	1	27	9
Зубо-фрезер-ные станки	3	15	45	0.2	0.65	1.15	3	3.45
Кругло-шлифо- вальные станки	3	4	12	0.13	0.5	1.73	1.56	0.9
Итого по сп-1	9		102	0.31	0.34	2.62	15.26	40.05	3.75	9	1.65	44.05	52.07	68.2	103.3
Свароч-ныеагре-гаты	3	6.93	6.3	0.3	0.4	2.25	1.89	4.25
Вентиля-торы	2	55	110	0.8	0.85	0.62	44	27.28
Крано-вый мост	1	23.1	19.25	0.1	0.5	1.73	1.93	3.3
Итого по сп-2	6		150.04	0.63	0.8	0.74	95.6	70.61	8.7	6	1.3	77.67	124.3	146.6	2226
Строга-льные станки	3	15	45	0.14	0.5	1.73	2.1	3.63
Фрезер-ные станки	4	11	44	0.14	0.5	1.73	1.54	2.66
Расточ-ные станки	3	15	45	0.14	0.5	1.73	2.1	3.63
Крано-вый мост	1	23.1	19.25	0.1	0.5	1.73	1.93	3.3
Итого по сп-3	11		153.25	0.13	0.5	1.73	20.69	35.72	1.75	11	2.08	35.72	43.04	55.96	84.79

продолжение таблицы 2.3

ЭП	n	Руст кВт	∑Рн кВт		Ки		cos		tgφ		Рсм кВт		Qсм кВАР		m		nэ		Кмах		Qмах кВАР		Рмах кВт		Sр кВА		Iр А
заточ-ные станки	3	3 1хФ	3хФ		0.14		0.5		1.73		2.94		5.08
Сверли-льные станки	2	4 1хФ			0.14		0.5		1.73		2.94		5.08
Токар-ные станки	6	11	66		0.14		0.5		1.73		1.54		2.66
Плоско-шлифо-вальные станки	2	11	22		0.14		0.5		1.73		1.54		2.66
Итого по сп-4	13		109		0.14		0.5		1.73		15.26		26.36		1.9		13		1.92		26.36		29.3		39.41		59.71
Итого по НН 1 Без компенсации 2 С компенсацией	39		514		0.33		0.8		0.73		146.8		197.5								209 .41		270 .64		342.2		518.2
	39						0.93																		290. 08		439.5
Потери в тр-ре 1 Ак-тивные 2 Реак-тивные	ΔР=2%Sтр																							8
	Δ = =10%Sтр																							40

tgφ =∑Q_см/∑Р_см: СП-1=40.05/15.26=2.62=˃cos=0.34;

СП-2=70.61/95.6=0.74=˃cos=0.8; СП-3=35.72/20.69=1.73=˃cos=0.5;

СП-4=26.36/15.26=1.73=˃cos=0.5; РМЦ cos=0.8=˃tgφ=0.73.

К_{и РМЦ=}∑Р_{см РМЦ}/∑Р_{н РМЦ}=146.8/439.5=0.33.

Таблица 2.4

№-СП	Тип щита	ip	Iном (А)	Число групп
СП-1	ШРС1-54У3	54	320	8х100
СП-2	ШРС1-57У3	54	320	3х100+3х400
СП-3	ШРС1-54У3	54	320	3х250+2х400
СП-4	ШРС1-51У3	54	200	5х100

Силовые шкафы могут комплектоваться различным по мощности числом отходящих групп в зависимости от индивидуального заказа.

Рассчитываем суммарную реактивную мощность РМЦ на стороне 0.4кВ без компенсации. ∑Q_мах=Q_{мах СП-1}+Q_{мах СП-2}+Q_{мах СП-3}+Q_{мах СП-4.}

∑Q_мах=69.66+77.67+35.72+26.36=209.41кВАР.

Рассчитываем суммарную активную мощность РМЦ на стороне 0.4кВ без компенсации. ∑Р_мах=Р_{мах СП-1}+Р_{мах СП-2}+Р_{мах СП-3}+Р_{мах СП-4.}

∑Р_мах=74+124.3+43.04+29.3=270.64кВТ.

Рассчитываем нагрузку по РМЦ на стороне 0.4кВ без компенсации. S_мах= .

S_мах= = = =342.2кВА.

Рассчитываем ток по РМЦ на стороне 0.4кВ без компенсации.

I_мах=S_мах / *U

I_мах=342/1.73*0.38=342/0.66=518.2А