3. Расчет заключительных операций

VII Обезвоживание крупного концентрата

Определяем количество шлама, удаляемого со шламовыми водами.

Рисунок 5 – Схема обезвоживания концентрата и отмывка

суспензии

γ₁₅ = х₄*η, (56)

γ₁₅ = 2,02*0,95 = 1,92%,

А^d₁₅ = А^d_х4 = 22,36%.

Определяем выход и зольность концентрата (из формулы 1):

γ₁₄ = γ₈ - γ₁₅,

γ₁₄ = 39,1-1,92 = 37,18 %.

А^d₁₄ = (γ₈ * А^d₈ - γ₁₅* А^d₁₅)/ γ₁₄,

А^d₁₄ =(39,1*7,82-1,92*22,36)/37,18 = 7,07 %.

VIII Обезвоживание мелкого концентрата на грохотах

Определяем количество шлама, удаляемого со шламовыми водами:

γ₁₇ = х₇*η, (57)

γ₁₇ = 6,51*0,95 = 6,18 %,

А^d₁₇ = А^d_х7 = 19,47 %.

Определяем выход и зольность концентрата (из формулы 1):

γ₁₆ = γ₁₁ - γ₁₇,

γ₁₆ =25,03-6,18 = 18,85 %.

А^d₁₆ = (γ₁₁ * А^d₁₁ - γ₁₇* А^d₁₇)/ γ₁₆,

А^d₁₆ =(25,03*10,33-6,18*19,47)/18,85 = 7,33%.

Рисунок 6 – Схема обезвоживания мелкого концентрата

на грохотах

IX Обезвоживание мелкого концентрата на центрифугах.

Определяем выход и зольность шлама, удаляемого с фугатом.

Принимаем количество твердого с фугатом 3% от исходного, а зольность на 2-3% больше исходного.

γ₁₈ = γ₁₆*0,03, (58)

γ₁₈ = 18,85*0,03 = 0,57%.

А^d₁₈ = А^d₁₆ + 3, (59)

А^d₁₈ =7,33 + 3 = 10,33%.

γ₁₉ = γ₁₆ - γ₁₈,

γ₁₉ =18,85-0,57 = 18,28%.

А^d₁₉ = (γ₁₆ * А^d₁₆ - γ₁₈* А^d₁₈)/ γ₁₉,

А^d₁₉ =(18,85*7,33-0,57*10,33)/18,28 = 7,24%.

Рисунок 7 – Схема обезвоживания мелкого концентрата на центрифугах

X Обезвоживание промпродукта на центрифугах.

Определяем выход и зольность шлама, удаляемого с фугатом.

Принимаем количество твердого с фугатом 3% от исходного, а зольность на 3% больше исходного.

γ ₂₀ = γ₁₂*0,03,

γ ₂₀ = 1,92*0,03 = 0,06%.

А^d₂₀ = А^d₁₂ + 3,

А^d₂₀ =15,88 + 3 = 18,88%.

γ ₂₁ = γ₁₂ – γ₂₀,

γ₂₁ =1,92-0,06 = 1,86 %.

А^d₂₁ = (γ₁₂ * А^d₁₂ – γ₂₀* А^d₂₀)/ γ₂₁,

А^d₂₁ =(1,92*15,88-0,06*18,88)/1,86 = 15,79 %.

Рисунок 8 – Схема обезвоживания мелкого промпродукта на центрифугах

XI Гидроклассификация

Определяем выход и зольность продукта, поступающего на гидроклассификацию:

γ ₂₂ = γ ₇ + γ ₁₅ + γ ₁₇ + γ ₁₈ + γ ₂₀ ,

γ ₂₂ = 14,74+1,92+6,18+0,57+0,06 = 23,47 %.

А^d₂₂ = (γ ₇* А^d₇ + γ ₁₅* А^d₁₅ + γ ₁₇* А^d₁₇ + γ ₁₈* А^d₁₈ + γ ₂₀* А^d₂₀)/ γ₂₂,

А^d₂₂ = (14,74*20,19+1,92*22,36+6,18*19,47+0,57*10,3+0,06*18,88)/ /23,47 =19,93 %

Определяем количество шлама в сгущенном продукте, принимаем выход 10-15% от исходного, а зольность на 2% ниже исходного:

γ ₂₃ = γ₂₂*0,1, (60)

γ₂₃ = 23,47*0,1 = 2,35 %.

А^d₂₃ = А^d₂₂ - 2, (61)

А^d₂₃ =19,93 - 2 = 17,93 %.

Определяем выход и зольность в сливе:

γ ₂₄ = γ₂₂ – γ₂₃,

γ ₂₄ =23,47-2,35 = 21,12 %.

А^d₂₄ = (γ₂₂ * А^d₂₂ – γ₂₃* А^d₂₃)/ γ₂₄,

А^d₂₄ =(23,47*19,93-2,35*17,93)/21,12 = 20,15 %.

Рисунок 9 –Схема операции гидроклассификации

XII Флотация

На флотацию поступает продукт 24.

Определяем выход и зольность продуктов флотации. Принимаем А^d_{25 к-та} = 7% и А^d_{26 отх} = 70% по практическим данным.

γ _{25 к-та} = (γ₂₄*( А^d₂₆ - А^d₂₄))/( А^d₂₆ – А^d₂₅), (63)

γ _{25 к-та} = (21,12*(70-20,15))/(70-7) = 16,71 %.

γ_{26 отх} = (γ₂₄*( А^d₂₄ – А^d₂₅))/( А^d₂₆ – А^d₂₅), (64)

γ_{26 отх} = (22,12*(20,15-7))/(70-7,0) = 4,41 %.

Проверочный расчет:

γ₂₄ = γ₂₅ + γ₂₆,

γ₂₄ =16,71+4,41 = 21,12 %.

А^d₂₄ = (γ₂₅ * А^d₂₅ + γ₂₆* А^d₂₆)/ γ₂₄,

А^d₂₄ = (16,71*7 – 4,31*70)/21,12 = 20,15%.

Рисунок 10 – Схема операции флотации

XIII Фильтрация

Определяем выход и зольность шлама, поступающего на фильтрацию:

γ₂₇ = γ₂₅ + γ₂₃,

γ₂₇ =16,71+2,35 = 19,06%.

А^d₂₇ = (γ₂₅ * А^d₂₅ + γ₂₃* А^d₂₃)/ γ₂₇,

А^d₂₇ = (16,71*7+2,35*17,93)/19,06 = 8,35 %.

Определяем выход и зольность шлама в фильтрате: принимаем выход шлама 1,5% от исходного, а зольность на 4% выше исходного

γ₂₉ = γ₂₇*0,015, (64)

γ₂₉ = 19,06*0,015 = 0,29 %.

А^d₂₉ = А^d₂₇ + 4, (65)

А^d₂₉ =8,35 + 4 = 12,35 %.

Определяем выход и зольность осадка:

γ₂₈ = γ₂₇ - γ₂₉,

γ₂₈ = 19,06-0,29 = 18,77 %.

А^d₂₈ = (γ₂₇ * А^d₂₇ – γ₂₉* А^d₂₉)/ γ₂₈,

А^d₂₈ = (19,06*8,35-0,29*12,35)/18,77 = 8,29 %.

Рисунок 11 – Схема операции фильтрации

ХIV Флотация фильтрата

Определяем выход флотоконцентрата.

Принимаем А^d_{31 отх} = 70,0%, А^d_{30 к-т} = 7,0%.

γ `₃₀ = (γ₂₉*( А^d₃₁ – А^d₂₉))/( А^d₃₁ - А^d₃₀), (66)

γ `₃₀ = (0,33*(70-11,61))/(70-7,0) = 0,31%.

γ`₃₁ = (γ₂₉*( А^d₂₉ - А^d₃₀))/( А^d₃₁ - А^d₃₁), (67)

γ`₃₁ = (0,29*(12,35-7,0))/(70,0-7,0) = 0,02%.

Рисунок 12 – Схема операции флотации фильтрата

XV Сгущение отходов

Определяем количество материала, поступающего на сгущение:

γ ₃₂ = γ₂₆ + γ`₃₁,

γ ₃₂ = 4,41 + 0,02 = 4,43 %.

А^d₃₂ = 70%.

Принимаем γ₃₇ = 0, тогда γ₃₆ = γ₃₂ = 4,43 %; А^d₃₆ =70,0 %.

Рисунок 13 – Схема операции сгущения отходов

XVI Обезвоживание отходов флотации на фильтр-прессах

Принимаем количество твердого в фильтрате γ₃₉ = 0

γ₃₈ = γ₃₆ = 4,43 %; А^d₃₈ = А^d₃₆ = 70,0%

Рисунок 14 – Схема обезвоживания отходов флотации

XVII Сушка

Определяем выход и зольность продукта, поступающего на сушку:

γ ₃₃ = γ₁₉ + γ₂₈ + γ₃₀,

γ ₃₃ = 18,28+18,77+0,27 = 37,32 %.

А^d₃₃ = (γ₁₉ * А^d₁₉ + γ₂₈* А^d₂₈ + γ`<sub>30</sub>* А<sup>d`</sup>₃₀ )/ γ₃₃,

А^d₃₃ = (18,28*7,24+18,77*8,29+0,27*7 )/37,32 = 7,77 %.

Определяем выход и зольность высушенного угля.

Принимаем потери при сушке γ₃₅ = 0,2%, А^d₃₅ = А^d₁ = 21,89 %.

Выход и зольность высушенного угля определяем из уравнения баланса:

γ ₃₄ = γ₃₃ – γ₃₅,

γ ₃₄ = 37,32 – 0,2 = 37,12 %.

А^d₃₄ = (γ₃₃ * А^d₃₃ – γ₃₅* А^d₃₅ )/ γ₃₄,

А^d₃₄ =(37,32*7,77-0,2*21,89)/37,12 = 7,69 %.

Рисунок 15 – Схема операции сушки

Таблица 23 - Практический баланс продуктов обогащения

Продукт обогащения	№ продукта	γ, %	Аd, %	γ * Аd	Q, т/ч
1	2	3	4	5	6
концентраты: класс 13-150 мм класс 0 -13 мм	14 34	37,18 37,12	7,07 7,69	262,86 285,45	167,31 167,04
Итого		74,30	7,38	548,31	334,35
промпродукт: класс 13-150 мм класс 0,5 -13 мм	9 21	1,27 1,86	14,59 15,79	18,83 29,40	5,72 8,37
Итого		3,13	15,41	48,23	14,09
отходы: класс 13-150 класс 0,5-13 класс 0-0,5	10 13 38	12,97 4,97 4,43	75,20 60,80 70,00	975,34 302,18 310,10	58,37 22,36 19,94
Итого		22,37	70,97	1587,62	100,67
Потери	35	0,2	21,89	4,38	0,90
Всего		100	21,89	2188,54	450,00