- •Строительство и навигация сложнопрофильных скважин
- •Isbn__________________
- •Оглавление
- •2. Основные определения и понятия
- •3. Причины и механизм самопроизвольного
- •6.1. Расчет трехинтервального профиля с участком стабилизации зенитного угла
- •6.2. Расчет трехинтервального профиля с участком
- •6.3. Расчет четырехинтервального профиля
- •6.4. Проектирование и расчет профилей
- •6.4.2 Расчет профиля гс пространственного типа (Устье не лежит в плоскости горизонтального ствола)
- •7. Бурение боковых стволов
- •Возвращение к старым скважинам
- •Д обыча из незатронутых эксплуатацией пластов
- •Скважины-кандидаты для бурения боковых стволов
- •О птимизация отдачи пласта
- •Вскрытие удаленных структур
- •Опыт выбора скважин для бурения боковых стволов
- •Способы бурения боковых стволов
- •Анализ пропускных характеристик скважины
- •Технология бурения боковых стволов
- •Бурение с коротким радиусом кривизны
- •Применение гибких труб
- •Система viper с колонной гибких труб
- •Системы для забуривания нескольких боковых стволов
- •Перспективы
- •8. Технические средства управления искривлением
- •9. Обоснование режимных параметров
- •10. Особенности транспорта шлама по горизонтальному стволу скважины
- •11. Ориентирование отклоняющих компоновок
- •11.1. Забойное ориентирование в вертикальном стволе
- •11.2. Забойное ориентирование в наклонном стволе
- •11.3. Навигационные системы
- •11.4. Бурение с применением телеметрических систем
- •11.4.1. Каналы связи телеметрических систем в бурении
- •11.4.2. Телеметрические системы ведущих производителей
- •11.4.2.1 Тс с проводным каналом связи
- •1 1.4.2.2. Тс с электромагнитным каналом связи
- •11.4.2.3. Тс с гидравлическим каналом связи
- •11.4.2.4. Тс с комбинированным каналом связи
- •11.4.2.5. Аппаратно-программный комплекс контроля процесса
- •12. Роторные управляемые системы
- •12.1. Бурение с использованием гидравлических
- •12.1.1. Эффективность бурения с гидравлическими забойными
- •12.1.2. Ограничения в системах с забойными двигателями
- •12.2. Роторные управляемые системы для
- •12.2.1. Роторные управляемые системы с радиальным смещением
- •12.2.1.1. «Автотрак» – «Бейкер-Хьюз Интек»
- •5 Генератор
- •6 Пульсатор
- •7 Масляный насос
- •12.2.1.2. «Пауэрдрайв» – «Шлюмберже»
- •Большой радиус
- •12.2.1.3. «Веллдиректор» и «Экспрессдрилл» – «Нобль Дриллинг»
- •12.2.1.3.1. «Веллдиректор»
- •12.1.3.2. «Экспрессдрилл»
- •12.2.2. Роторные управляемые системы с позиционированием долота
- •12.2.2.1 «Геопилот» – «Сперри-Сан»
- •12.2.2.2. Агс («Аутомэйтед Гайданс Систем») – кдал («Кембридж Дриллинг Авто Лтд»)
- •12.2.3. «Смарт слив» – «ротари стирабл тулз»
- •12.2.2.4. Дарт – «андергейдж»
- •12.3. Роторные управляемые системы для бурения
- •12.3.1. Прямолинейность траектории вертикальных скважин
- •12.3.2. «Вертитрак» – «Бейкер-Хьюз Интек»
- •12.3.3. «Пайэр в» – «Шлюмберже»
- •12.4. Перспективы применения роторных
- •13. Определение пространственного положения ствола скважины
- •14. Особенности строительства кустов скважин
- •15. Некоторые технологические и экологические требования при бурении наклонных и горизонтальных скважин
- •16. Буровые промывочные жидкости
- •16.1. Назначение, функции, типы бпж и требования к ним
- •16.2. Физико-химические основы получения и управления свойствами промывочных жидкостей
- •16.2.1. Основные свойства буровых промывочных жидкостей и характеризующие их параметры
- •16.2.2. Методы и средства регулирования свойств буровых промывочных жидкостей
- •16.2.3. Виды промывочных жидкостей и условия их применения.
- •16.2.4 Особенности регулирования свойств бпж в различных условиях
- •16. 3. Методы и средства очистки бпж
6.1. Расчет трехинтервального профиля с участком стабилизации зенитного угла
Исходными данными для расчета являются:
– глубина кровли Hкр и подошвы Hп пласта;
– отход A по кровле пласта;
– длина вертикального hв участка;
– радиус искривления на участке набора зенитного угла R;
– конструкция скважины;
– интервал установки глубинно-насосного оборудования (ГНО).
Значения Hкр, Hп, A и интервала установки ГНО обычно задаются геологической службой НГДУ.
Значение радиуса искривления R определяется выбранным типоразмером отклонителя и имеющимися ограничениями на интенсивность искривления.
Максимальный зенитный угол α (зенитный угол наклонно-прямолинейного участка) рассчитывается по формуле:
,
(8)
где
,
.
Участок стабилизации должен включать интервал установки ГНО. Формулы для определения длин всех участков и их горизонтальных и вертикальных проекций приведены в табл. 3.
Таблица 3
Формулы для расчета трехинтервального профиля с участком
стабилизации зенитного угла
Схема трехинтервального профиля с участком стабилизации зенитного угла, показана на рис. 8.
Рис. 8. Трехинтервальный профиль с участком стабилизции
зенитного угла
6.2. Расчет трехинтервального профиля с участком
ПАДЕНИЯ ЗЕНИТНОГО УГЛА
Исходными данными для расчета являются:
– глубина кровли Hкр и подошвы Hп пласта;
– отход A по кровле пласта;
– длина вертикального hв участка;
– радиусы искривления на участке набора зенитного угла R1 и
на участке падения зенитного угла R2;
– конструкция скважины;
– интервал установки ГНО
В связи с отсутствием участка стабилизации в интервале установки ГНО интенсивность падения зенитного угла не должна быть больше 2,5 гр/100 м, отсюда R2 должен быть не менее 2290 м.
Значения радиусов искривления R1, R2 определяются выбранными типоразмерами отклонителей и имеющимися ограничениями на интенсивность искривления.
Максимальный зенитный угол α рассчитывается по формуле:
,
(9)
где ,
Зенитный угол при пересечении скважиной кровли пласта:
.
(10)
Зенитный угол при достижении скважиной подошвы пласта:
.
(11)
Формулы для определения длин всех участков и их горизонтальных и вертикальных проекций приведены в табл. 4.
Таблица 4
Формулы для расчета трехинтервального профиля с участком падения
зенитного угла
Трехинтервальный профиль с участком падения зенитного угла показан на рис. 9.
Рис. 9. Трехинтервальный профиль с участком падения зенитного угла
