6.Тепловой баланс для камер непрерывного действия.

Расход тепла в период подъема температуры находится по уравне-

нию:

^Qрас ^{ Q}с.б. ^{ Q}арм ^{ Q}ф ^{ Q}в ^{ Q}исп ^{ Q}ст ^{ Q}огр ^{ Q}н.п. ^,

- расход тепла на нагрев сухой части бетона

Период подъема:

Q_с.б.  (Ц  П  Щ)·с_б·V_р·(t_кон  t_нач ) = (220+743,51+1420,45)∙0,84∙2,77∙(54,8-15)=198582,533 ,кДж/ч

Период изотермической выдержки:

Q_с.б.  (Ц  П  Щ)·с_б·V_р·(t_кон  t_нач ) = (220+743,51+1420,45)∙0,84∙2,77∙(65,8- 54,8)=79876,77,кДж/ч

где Ц, П и Щ - расход цемента, песка и щебня, кг/м³; сс.б. – теплоемкость бетона, кДж/кг·°С; для периода подъема температуры t_кон  t^к_б^._.^под_ср и t_нач 15 , °С, а для периода изотермической выдержки t_кон  t^к_б^._.^из_ср и t_нач  t^к_б^._.^под_ср , °С.

- расход тепла на нагрев арматуры и закладных деталей

Период подъема:

Q_арм  g_арм·с_арм·V_р·(t_кон  t_нач )=30,6∙0,5∙2,77∙ (54,8 – 15)=1262,95 , кДж/ч

Период изотермической выдержки:

Q_арм  g_арм·с_арм·V_р·(t_кон  t_нач )=30,6∙0,5∙2,77∙ (65,8 – 54,8)=466,19 , кДж/ч

где gарм – степень армирования изделия, кг/м³ бетона; сарм– теплоемкость арматуры, кДж/кг·°С (может быть принята равной 0,5).

- расход тепла на нагрев форм

В период подъема:

Q_ф  g_ф·с_ф·V_р·(t_из  t_нач ) = 2160∙ 0,5∙ 2,77∙ (70-15)= 164538, кДж/ч

В период изотермической выдержки:

Q_ф 

где gф – удельный расход металла форм, кг/м³ бетона; сф– теплоемкость металла форм, кДж/кг·°С (может быть принята равной 0,5).

- расход тепла на нагрев воды затворения

В период подъема:

Q_в  (1)·В·4,19·V_р·(t_кон  t_нач) = (1-0,01)∙110∙4,19∙2,77∙(54,8-15)=50304,25 , кДж/ч

В период изотермической выдержки:

Q_в 

- расход тепла на испарение части воды затворения

Q_исп  В·(2495 1,97·t^к_б^._.^под_ср.)·V_р = 0,01∙ 110(2495+1,97∙54,8)∙2,77=7931,2, кДж/ч

В период изотермической выдержки:

Q_исп 

где ε – доля воды затворения, испаряющаяся в период подъема температу-ры (ε = 0,005…0,05); В – расход воды затворения, кг/м³ бетона.

- расход тепла с паровоздушной смесью, выходящей через загрузочный торец камеры

В период подъема:

где Iкам и Iцех – энтальпия паровоздушной смеси в камере и воздуха цеха (по диаграмме влажного воздуха), кДж/кг сух. возд; σ = 0,4 – показатель эффективности устройства завесы загрузочного торца камеры; dкам – вла-госодержание паровоздушной смеси в камере (по диаграмме влажного воз-духа), кг вл/кг сух воз; Gтор - расход паровоздушной смеси, выходящей через загрузочный торец камеры, кг/с.

G_{тор =}0,054∙

 t

 t



0,6

из

0

·F · h , кг/с

G

тор

 0,054·

 t

цех 

·k



2

ж тор





где kж = 0,5 – живое сечение торца камеры; Fтор – площадь сечения торца камеры, м²; h - высота сечения торца камеры, м.

- расход тепла через ограждения в окружающую среду

Q_огр  3,6·(F_i·k_i )·(t_р  t_нач ) , кДж/ч

где ki– коэффициент теплопередачи различных частей ограждений камеры (для горизонтальных поверхностей ki = 7,8 и для вертикальных - ki = 23), Вт/м²·°С; tр – расчетная температура наружных поверхностей ограждений ( примерно 40 – 45°С).