Полный комплект информации к примеру 3

1)	NO = 3
2)	BUF	N	L	Z1	Z2	M1	M2
		18	45	8	7	5	4
3)	DX	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9
	0	0,0	0,004	0,004	0,003	0,003	0,004	0,009	0,009	0,009	0,010
	10	0,010	0,009	0,009	0,009	0,004	0,003	0,003	0,004	0,004	0,010
	20	0,008	0,006	0,008	0,010	0,010	0,010	0,010	0,010	0,010	0,010
	30	0,010	0,015	0,015	0,015	0,015	0,018	0,025	0,025	0,025	0,025
	40	0,025	0,025	0,025	0,025	0,025	0,025	0,0
4)	DY	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9
	0	0,0	0,004	0,004	0,003	0,003	0,004	0,009	0,009	0,009	0,010
	10	0,010	0,009	0,009	0,009	0,004	0,003	0,003	0,004	0,004	0,0

 

5)	CORD1		1		2		3		4		5
	ну	чв	X	Y	X	Y	X	Y	X	Y	X	Y
	1	5	1	1	46	1	46	3	2,5	3	1	1,5
	2	5	3	3	17	3	17	17	16,5	17	3	3,5
	3	4	17	6	23	6	23	14	17	14	0	0
	4	4	17	14	23	14	23	17	17	17	0	0
	5	4	23	3	46	3	46	17	23	17	0	0
	6	4	29	17	46	17	46	19	29	19	0	0
	7	5	17	17	29	17	29	19	18,5	19	17	17,5
Z1	8	4	17	3	23	3	23	6	17	6	0	0

 

6) XLAM										Z1
	ну	0	1	2	3	4	5	6	7	8
		0,0	0,29	0,07	0,29	0,05	0,07	0,17	0,29	0,05
7) YLAM										Z1
	ну	0	1	2	3	4	5	6	7	8
		0,0	0,29	0,07	0,29	0,05	0,07	0,17	0,29	0,05

 

8) CORD2											M2
	ну	чв	1		2		3			4
			X	Y	X	Y	X	Y	X		Y
	1	2	1	1	46	1	0	0	0		0
	2	2	46	1	46	19	0	0	0		0
	3	2	46	19	20	19	0	0	0		0
	4	2	20	19	19	19	0	0	0		0
	5	4	19	19	18,5	19	17	17,5	17		17
	6	4	17	17	16,5	17	3	3,5	3		3
Z2	7	4	3	3	2,5	3	1	1,5	1		1

 

9) ALPHA								Z2
	нг	1	2	3	4	5	6	7
		23	0	8,7	7,6	0	0	0
10) TEMP								Z2
	нг	1	2	3	4	5	6	7
		-29	0	18	18	0	0	0

При ознакомлении с принятым в примере учетом наклонной границы следует иметь в виду, что этот наклонный участок разделили на три (№ 5, 6 и 7) искусственно лишь для того, чтобы показать как такие участки сопрягаются между собой. Так как по условию задачи на всем наклонном участке условие теплообмена одинаково (q_n = 0), то можно было обойтись одним участком.

Решение на машине этого примера было проведено дважды - с одиночной и двойной точностью. Время расчета в первом случае составило 6 минут, во втором - 8. Полученные в обоих случаях результаты - выведенные на печать данные о тепловых потоках и о распределении температур практически совпали. Различие данных о температурах не превысило 0,003 °С. Величина дебаланса тепловых потоков в случае расчета с одиночной точностью составила 1,510^-2 %, а в результате расчета с двойной точностью 510^-10 %.

Рассматривая полученные результаты - вычисленное распределение температур, обнаружили, что низшая температура на внутренней поверхности ограждения (в углу) оказалась равной 6,79 °С, что не отвечает требованию недопустимости образования конденсата в жилых помещениях с влажностью воздуха 55 % и поэтому стык нуждается в доработке.

Положение границы исследуемой области а-а назначили по опыту подобных расчетов и по окончании расчета следует удостовериться, что эта граница не была назначена слишком близко от угла. Для такой проверки рассчитаем по известной формуле температуру на внутренней поверхности «гладкого» ограждения, т.е. в месте, значительно удаленном от угла

так как R_в = 1/8,7 = 0,115 м²°С/Вт, и

Полученная по расчету одномерного распределения температур величина   различается лишь на 0,001 С от выведенной на печать величины температуры на внутренней поверхности ограждения вблизи границы а-а исследуемой области (14,572 °С), т.е. на значительном удалении от угла. Такое совпадение указывает на то, что положение этой границы выбрано правильно, в сечении а-а действительно имеет место одномерное распределение температуры. Это подтверждается и другими данными о распределении температуры в исследуемой области. В пяти последних вертикальных рядах элементарных блоков распределение температуры одинаково с точностью до 0,001 С, т.е. вблизи назначенной в ходе постановки задачи границы исследуемой области а-а тепловые потоки в направлении, перпендикулярном к этой границе, практически равны нулю, и оказалось правильным предположение, что на расстоянии 4 - 5 толщин панели от угла имеет место одномерное распределение температуры.