3.2.1.2.3Дифференциальный ток срабатывания быстродейтсвующего алгоритма функции контроля вторичных цепей тт Open ct Level (octl)

Параметр срабатывания по дифференциальному току быстродействующего алгоритма функции контроля исправности вторичных цепей ТТ в устройстве обозначается Open CT Level (OCTL) и задается в первичных величинах.

Значение параметра срабатывания Open CT Level (OCTL) выбирается по двум условиям:

Open CT Level ≥ (0,1 ÷ 0,2)Diff Oper Level, (3.82)

Open CT Level ≥ 0,05I_{ном,тт,перв}, (3.83)

где Diff Oper Level – параметр срабатывания минимального тока срабатывания дифференциальной защиты;

I_{ном,тт,перв} – наибольший их первичных номинальных токов ТТ присоединений.

Второе условие определяет нижнюю границу параметра срабатывания Open CT Level (OCTL) при использовании ТТ с первичным номинальном током, значительно превышающим максимальный рабочий ток присоединения.

Из двух значений параметра срабатывания, полученных по условиям ( 3 .82) и ( 3 .83), выбирается наибольшее.

Чувствительность к разрыву токовых цепей алгоритма медленного обнаружения определяется двумя условиями:

I_диф ≥ Open CT Level, (3.84)

0,9I_вх ≥ I_вых. (3.85)

Условие ( 3 .84) может быть определяющим при небольшом числе присоединений, когда имеется одно или несколько маломощных присоединений. Условие ( 3 .85) может быть определяющим при большом числе присоединений.

Для выявления разрыва токовых цепей при небольших токах нагрузки рекомендуется использовать значения тока I_диф, считанные с экрана дисплея устройства RED 521.

3.2.2Расчет и выбор параметров срабатывания дифференциальной защиты устройства reв 670

В устройстве REB 670 реализована дифференциальная токовая защита с торможением, включающая пусковой орган и два измерительных. Расчеты величин для дифференциальной защиты выполняются отдельно для каждой фазы в первичных величинах.

Для обеспечения надежной работы рекомендуется проверить обеспечение цифрового выравнивания токов плеч защиты в соответствии с Приложением В.

В Приложении Г приведены требования к трансформаторам тока в схемах дифференциальной защиты с устройством REB 670. Необходимо отметить, что приведенная ниже методика выбора параметров срабатывания функции дифференциальной защиты подразумевает, что приведенные требования полностью удовлетворены. В противном случае необходимо проконсультироваться со специалистами ООО «АББ Силовые и Автоматизированные Системы» и принять соответствующие меры (например, увеличить сечения кабеля, загрубить защиту).

Включение/исключение измерений токов ТТ присоединений, используемых для расчета дифференциальных токов в пусковом (ПО) и избирательных органах (ИО), настраивается заданием соответствующих параметров и на основе внешних сигналов положения разъединителей/выключателей первичного оборудования (последнее для схем с возможностью перефиксации присоединений). Включение измерения любого из ТТ присоединений (за исключением ШСВ и СВ) к двум зонам одновременно рассматривается как режим нарушенной фиксации (неконтролируемый переток из одной зоны в другую). В этом режиме измерения от всех ТТ присоединений (за исключением ШСВ и СВ, настраивается параметрами алгоритма выбора зон защиты), подключенных к REB 670, автоматически настраиваются и включаются в каждый ИО. Иными словами, оба ИО переводятся из статуса ИО в статус ПО с неселективным отключением. Перевод дифференциальной защиты REB 670 в режим нарушенной фиксации возможен также принудительно – подачей внешнего дискретного сигнала (например, от ключа оперативного управления на время выполнения перефиксации присоединений, когда существует вероятность возникновения несоответствия схемы дифференциальной защиты и схемы первичных соединений).

Дополнительно в дифференциальной защите REB 670 предусмотрен отдельный ПО. Его рекомендуется использовать, если существует вероятность несоответствия схемы защиты и схемы первичных соединений (и излишняя работа ИО) из-за неисправностей вторичных цепей управления (блок-контактов разъединителей/выключателей и др.)

В качестве положительного направления токов в устройстве RED 521 принято направление в защищаемую зону (в сторону шин).

Мгновенный дифференциальный ток рассчитывается как сумма мгновенных значений токов всех присоединений:

i_диф = i₁ + i₂ + … + i_n. (3.86)

Мгновенные входной и выходной токи рассчитываются как максимальный и минимальный из суммы положительных мгновенных значений токов и модуля суммы отрицательных мгновенных значений токов:

i_вх = max(SP,SN), (3.87)

i_вых = min(SP,SN), (3.88)

где SP – сумма положительных мгновенных значений токов, т.е. токов, направленных в сторону защищаемых шин;

SN – сумма отрицательных мгновенных значений токов, т.е. токов, направленных от защищаемых шин.

Для построения тормозных характеристик избирательных и пускового органов (рисунки 3 .13 и 3 .14) используются среднеквадратические значения дифференциального, входного и выходного токов:

– по оси ординат откладывается первичный дифференциальный ток I_диф, равный среднеквадратичному значению, рассчитываемому на базе мгновенных значений дифференциального тока i_диф;

– по оси абсцисс откладывается первичный тормозной ток I_торм, равный среднеквадратичному значению, рассчитываемому на базе мгновенных значений входного тока i_вх для избирательных органов (рисунок  3 .13) и выходного тока i_вых для пускового органа (рисунок  3 .14).

Коэффициент торможения наклонных участков тормозных характеристик определяется по выражению

, (3.89)

где ΔI_диф – приращение дифференциального тока на границе срабатывания;

ΔI_торм – приращение тормозного тока на границе срабатывания.