2.1.2Устройство защиты ret 670
Устройство защиты RET 670 может применяться для защиты шунтирующих реакторов (330 ÷ 750) кВ.
В устройстве используются расширенные возможности по выбору характеристик аппаратной части и составу программных функций защиты, мониторинга и управления.
Защита должна подключаться к ТТ, соединенными в «звезду с нулевым проводом» (Yо) на всех сторонах шунтирующих реакторов.
Для правильной работы устройства защиты RET 670 необходимо задавать параметры трансформаторов тока, трансформаторов напряжения и параметры защищаемого объекта.
Методика расчета параметров срабатывания защитных функций устройства RET 670, приведенная в данном разделе, соответствует Техническому справочному руководству [15] и рекомендациям по расчету параметров срабатывания производителя [8].
Расчеты рекомендуется выполнять в следующем порядке:
– проверка обеспечения цифрового выравнивания токов плеч защиты в соответствии с п.В.1 Приложения В;
– проверка обеспечения выполнения требований к ТТ в схемах дифференциальной токовой защиты в соответствии с п.Г.1 Приложения Г;
– параметрирование данных об аналоговых входах устройства и о защищаемом объекте в соответствии с п.Б.2
Приложения Б;
– непосредственный расчет параметров срабатывания используемых функций устройства в соответствии с методикой, изложенной в данном разделе ниже.
В таблице А.2 Приложения А приведен список параметров срабатывания, подлежащих заданию в устройстве защиты и рассмотренных в данных методических указаниях.
2.2Продольная дифференциальная токовая защита
Продольная дифференциальная токовая защита выполняется пофазной и со стороны линейного ввода подключается к ТТ, встроенным в высоковольтный ввод, а со стороны нейтрали – либо к ТТ, встроенным в параллельные ветви обмотки шунтирующего реактора со стороны вводов к нейтрали ШР, либо к выносным ТТ со стороны вводов к нейтрали шунтирующего реактора при отсутствии встроенных ТТ в параллельные ветви обмотки ШР.
2.2.1Расчет и выбор параметров срабатывания дифференциальной токовой защиты устройства ret 521
Функция дифференциальной токовой защиты в устройстве RET 521 обозначается DIFP и включает дифференциальную защиту с торможением и дифференциальную отсечку.
Защита выполняется пофазнонезависимой и использует токи со всех сторон защищаемого объекта. Токи сторон приводятся к основной стороне и сравниваются друг с другом в цифровом реле. Цифровое выравнивание токов плеч производится в соответствии с Приложением В.
В Приложении Г приведены требования к трансформаторам тока в схемах дифференциальной защиты с устройством RET 521. Необходимо отметить, что приведенная ниже методика выбора параметров срабатывания функции дифференциальной защиты подразумевает, что приведенные требования полностью удовлетворены. В противном случае необходимо проконсультироваться со специалистами ООО «АББ Силовые и Автоматизированные Системы» и принять соответствующие меры (например, увеличить сечения кабеля, загрубить защиту).
Выбор опорной (базисной) стороны осуществляется защитой автоматически: принимается сторона линейного ввода. Для гарантированного приведения измеренных токов к стороне линейного ввода необходимо задавать мощность этой обмотки больше номинальных мощностей остальных обмоток на минимальное значение 0,1 МВА в соответствии с Приложением Б. Далее номинальный ток опорной стороны обозначается Iном,опор. Расчет дифференциальных токов в защите производится с учетом выравнивания модулей и сдвига фаз токов на сторонах защищаемого шунтирующего реактора.
В функции дифференциальной токовой защиты устройства RET 521 предусмотрено пять тормозных характеристик, представленных на рисунке 2 .9.
Рисунок 2.9 – Тормозные характеристики функции дифференциальной токовой защиты DIFP устройства RET 521
По оси ординат откладывается относительный дифференциальный ток (в долях от номинального тока опорной стороны). Дифференциальный ток всех трех фаз, как для мгновенных, так и для действующих значений, формируется как сумма первичных токов плеч защиты, приведенных к опорной стороне:
, (2.46)
где I1, I2, I3 – мгновенные или действующие значения тока рассматриваемой фазы первого, второго и третьего плеч защиты.
По оси абсцисс откладывается относительный тормозной ток (в долях от номинального тока опорной стороны), который формируется на базе действующих значений первых гармоник токов фаз в первичных обмотках ТТ. В качестве тормозного тока принимается наибольший из токов всех фаз и всех сторон защищаемого объекта, приведенных к опорной стороне:
, (2.47)
где I1A, I1B, I1C, I2A, I2B, I2C, I3A, I3B, I3C – модули токов первого, второго и третьего плеч защиты фаз А, В и С.
Тормозные характеристики в общем виде состоят из трех участков (на рисунке 2 .9 границы участков отмечены на примере тормозной характеристики №2):
– горизонтального (Участок 1) – до тормозного тока, равного 1,25. На этом участке срабатывание защиты определяется параметром срабатывания по дифференциальному току Idmin;
– первого наклонного (Участок 2) – до значения дифференциального тока 1,0, имеющего Наклон 1 с коэффициентом торможения Kторм1;
– второго наклонного (Участок 3) – до максимально возможного значения тормозного тока, имеющего Наклон 2 с коэффициентом торможения Kторм2.
Коэффициент торможения наклонного участка определяется по выражению
, (2.48)
где ΔIдиф – приращение дифференциального тока на границе срабатывания;
ΔIторм – приращение тормозного тока на границе срабатывания.
В таблице 2 .24 представлены значения коэффициентов торможения для всех имеющихся тормозных характеристик.
Таблица 2.24 – Значения коэффициентов торможения для пяти тормозных характеристик
№ тормозной характеристики |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
Kторм1 |
0,15 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,49 |
Kторм2 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |