1.10.5.2Начальный дифференциальный ток срабатывания Idmin

Относительный начальный дифференциальный ток срабатывания Idmin рассчитывается по условию отстройки от токов небаланса в переходных режимах работы трансформатора при малых сквозных токах по выражению

,

где K_отс = 1,2 – коэффициент отстройки;

 – расчетный коэффициент небаланса;

K'_пер =1,0 – коэффициент, учитывающий переходный процесс. Принимается в соответствии с таблицей  1 .6 для силового трансформатора мощностью не более 40 МВА, со стороны НН которого нет подключенных токоограничивающих реакторов;

ε_ТТ* = 0,1 – полная относительная погрешность трансформаторов тока в установившемся режиме;

ε_ПТТ* – полная относительная погрешность промежуточных трансформаторов тока. Принимается равной ε_ПТТ* = 0, т.к. ПТТ не используются;

 – относительная погрешность, вызванная регулированием напряжения трансформатора. Принимается равной максимальному значению реального диапазона регулирования из возможных в сторону уменьшения и в сторону увеличения;

∆f_выр* = 0,02 – относительная погрешность выравнивания токов плеч, принимается в соответствии с п.1.10.2;

I_{торм,расч*} = 1,25 – относительный тормозной ток, который соответствует току трансформатора в переходных режимах работы при малых сквозных токах. Принимается равным границе первого (горизонтального) участка тормозной характеристики.

Полученное значение параметра срабатывания 33 % больше минимального рекомендуемого значения 20 %. Параметр срабатывания Idmin принимается равным 33 %.

1.10.5.3Номер тормозной характеристики CharactNo

Коэффициент торможения рассчитывается по выражению:

,

где I_{диф,расч*} = K_отс·K_{нб,расч}·I_{торм,расч*} = 1,2·0,30 3,0 = 1,08 – расчетный дифференциальный ток;

K_отс = 1,2 – коэффициент отстройки;

 – расчетный коэффициент небаланса. В соответствии с таблицей  1 .7 для силового трансформатора мощностью не более 40 МВА, со стороны НН которого нет подключенных токоограничивающих реакторов, коэффициент переходного режима принимается равным K''_пер = 2,0;

I_{торм,расч*} = 3,0 – относительный тормозной ток, который соответствует сквозному току при внешнем КЗ.

В соответствии с таблицей  1 .5 выбирается характеристика с ближайшим большим значением K_торм1 по отношению к полученному значению коэффициента торможения K_{торм,расч*} = 0,43, т.е. номер тормозной характеристики CharactNo принимается равным 5.

1.10.5.4Проверка чувствительности дифференциальной защиты

Для проверки чувствительности рассмотрим минимальный ток при междуфазном КЗ на стороне НН (точка K2 на рисунке  1 .4), при этом I_кз,мин = 462 А. Токораспределение в рассматриваемом режиме показано на рисунке  1 .6а.

В соответствии с принципом действия устройства RET 521 расчетные значения дифференциального и тормозного токов в рассматриваемом режиме равны

,

.

Тогда расчетные значения относительных дифференциального и тормозного токов равны соответственно

,

.

Так как полученный относительный расчетный тормозной ток больше начального тока торможения I_{торм,расч*} = 5,78 > 1,25, что соответствует наклонному участку характеристики, чувствительность проверять не требуется.

В качестве примера убедимся в обеспечении чувствительности в рассматриваемом режиме. Соответствующая ему точка на рисунке  1 .6б обозначена как Т1. С учетом выбранных параметров характеристики срабатывания определяется относительный дифференциальный ток срабатывания при известном расчетном тормозном токе, т.е. дифференциальный ток в точке Т2: I_диф,ср* = 2,55.

Затем выполняется проверка чувствительности по выражению:

.

Полученный коэффициент чувствительности K_ч = 2,2 больше минимального допустимого значения 2,0, т.е. требуемая чувствительность при выбранных параметрах тормозной характеристики обеспечивается.

Рисунок 1.6 – Проверка чувствительности дифференциальной защиты