III.Свайный фундамент (грунт III группы)

№	№ пункта ЕНиР	Наим. работ	Единицы измер.	Кол-во	Стоимость, руб.		Затраты, чел. – ч.		Кап.вложения, руб.
					Един.	Общая	На един.	Всего	Уд.един.	Всего
1	1-57	1III	1000м3	0,0510	202,686	103,37	126,280	6,440	218,350	11,136
2	синтез	2III	100м3	0,454	84,000	38,136	8,000	3,632	9,000	4,086
3	1-261	3III	1000м3	0,047	22,350	1,044	10,660	0,498	25,000	1,168
4	6-1	4III	м3	0,580	23,400	13,572	3,310	1,920	14,850	8,613
5	6-7	5III	м3	2,260	43,320	97,903	6,070	13,718	33,000	74,580
6	5-3	6III	м3	4,380	101,640	445,183	22,640	99,163	100,120	438,526
Всего:						1606,175		1125,371		1538,108

Накладные расходы равны: 90,92 руб. Сметная стоимость С_с = 1697,101 руб, с учетом коэффициента инфляции на 4 квартал 2012 года С_с = 10571,6 руб

8.3. Технико-экономические показатели сравниваемых

вариантов фундаментов (на один фундамент).

Вариант	Приведенные затраты		Себестоимость		Затраты труда
системы	руб.	%	руб.	%	Чел. – ч.	%
I	665,90	88,16	623,63	89,72	102,16	61,47
II	755,33	100,00	695,07	100,00	166,19	100,00
III	761,67	100,84	697,10	100,29	125,37	75,44

ВЫВОД: По технико-экономическим показателям наиболее выгодным является фундамент на естественном основании (Вариант I).

9.Учет влияния примыкающих и заглубленных подземных конструкций

При наличии вблизи фундамента приямка следует устроить подбетонку с тем, чтобы выполнялось условие: Δh ≤ atgψ

tgψ = tgφ_I + = tg 16 + = 0,34

P_I = 1,2P_IImt = 1,2 235,43= 282,52 кПа

a = 1,4 м

atgψ = 1,4 0,34 = 0,47 м

Принимаем Δh = 0,45 м

Толщину подбетонки принимаем 1,55 м.

Расчет приямка

Определение активного бокового давления в пределах глубины Н_пр

H_пр = 4,2 м; l_n = 24 м; b_n = 4 м

Характеристика грунта нарушенной структуры:

γ`_I = 0,95 γ_I = 0,95  18,74 = 17,8кН/м³

φ`_I = 0,9 φ_I = 0,9  16 = 14,4

γ`_sb = γ_sb = 9,7 кН/м³

Горизонтальные составляющие активного давления

От веса грунта:

E_ah = 1γ_fa = = 67,7 кН

= = 11,6

γ_fa = 1,1 – коэффициент надежности по нагрузке для бокового давления грунта

От полезной нагрузки:

E_qh = 1γ_tgq_nH_пр  = = 45 кН

γ_fg = 1,2– коэффициент надежности по нагрузке от q_n

q_n = 15 кПа – полезная нагрузка

От давления воды:

E_w = 1γ_fw = = 56,3 кН

γ_fw = 1,1– коэффициент надежности по нагрузке для давления воды

Изгибающий момент и поперечная сила всех горизонтальных сил относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения 1-1

M_1-1 = E_ah + E_qh + E_w = = 249,3 кНм

Q_1-1 = E_ah + E_qh + E_w = 67,7 + 45 + 56,3 = 169 кН

d_n = H_пр + 0,8 = 4,2 + 0,8 = 5 м

0,8 – толщина днища приямка

E`_ah = 1γ_fa = = 147,3 кН

E`_qh = 1γ_tgq_nd_n = = 54,2 кН

E`_w = 1γ_fw = = 88 кН

N_1-1 = E`<sub>ah</sub> + E`_qh + E`_w = 147,3 + 54,2 + 88 = 289,5 кН

М = = 337,4

G_I = ((l_n+ 2b_ст)(b_n+ 2b_cт)(d_n+ 0,5) – l_nb_nH_пр )  2,5  9,81 γ_fb = ((24+ 20,8)(4+ 20,8)(5+ 0,5) – 24  4  4,2)  2,5  9,81  0,9 = 8504 кН – собственный вес приямка

b_cт = 0,8 м – толщина стен приямка

l_n = 24 м – длинна приямка

γ_fb = 0,9 – коэффициент надежности по нагрузке

F_w = A_wγ_w (d_n – d_w) γ_fw = 143,4 10  (5 – 1)  1,1 = 6309,6 кН – сила всплытия

A_w= (b_n + 2 b_ст)(l_ст + 2 b_ст) = (4 + 2  0,8)(24 + 2  0,8) = 143,4 м² - площадь основания приямка

Так как вес приямка G_Iбольше силы всплытия F_w, то равномерно распределенная нагрузка q считается по формуле:

q = = = 19,3 кН/м²

p_w = γ_w(d_n – d_w) = 10  (5 – 1) = 40 кН/м² – гидростатическое давление подземных вод.

Расчет приямка на всплытие

- условие невсплытия

γ_em = 1,2 – коэффициент надежности от всплытия

G_I = 8820,5 кН

F_w =6859,7 кН

Условие выполняется, приямок не всплывет.