- •Москва 2008
- •Предисловие
- •1. Основные положения
- •2. Материалы для железобетонных конструкций Нормативные и расчетные характеристики бетона
- •Нормативные и расчетные характеристики арматуры
- •3. Теплотехнический расчет железобетонных конструкций
- •4. Определение предела огнестойкости плит, стен по потере теплоизолирующей способности
- •5. Расчет предела огнестойкости по потере несущей способности Основные условия
- •Плиты балочные свободно опертые
- •Многопустотные плиты
- •Неразрезные и консольные плиты
- •Плиты безбалочного перекрытия для малоэтажного строительства
- •Плиты балочного перекрытия
- •Примеры расчета
- •Балки свободно опертые
- •Неразрезные балки
- •Примеры расчета
- •Огнестойкость внецентренно сжатых железобетонных элементов
- •Колонны прямоугольного сечения
- •Колонны двутаврового сечения
- •Колонны круглого сечения
- •Несущие стены
- •Примеры расчета
- •Огнестойкость центрально и внецентренно растянутых элементов
- •Огнестойкость железобетонных элементов при действии поперечных сил
- •Примеры расчета
- •Огнестойкость статически неопределимых конструкций
- •4. При расчете упругой системы статически неопределимой конструкции определяют усилия в элементах.
- •Примеры расчета
- •Огнестойкость железобетонных плит при продавливании
- •Примеры расчета
- •Потери предварительного напряжения в арматуре при пожаре
- •6. Расчет целостности бетона при пожаре
- •1) Повышением противопожарной безопасности, чтобы в случае пожара его можно было локализовать на начальной стадии;
- •6) Применением бетонов с ограниченным расходом цемента, уменьшенным в/ц, крупным заполнителем с более низким коэффициентом температурного расширения. Примеры расчета
- •7. Огнесохранность железобетонных конструкций после пожара
- •Прочность после пожара
- •7.3. При расчете огнесохранности железобетонных конструкций по деформационной модели и с эвм изменения свойств бетона после пожара учитывают по всему сечению элемента:
- •Примеры расчета
- •Пример расчета
- •8. Огнестойкость и огнесохранность железобетонных элементов на основе нелинейной деформационной модели
- •9. Конструктивные требования, повышающие предел огнестойкости и обеспечивающие огнесохранность железобетонных конструкций
- •10. Пояснения к приложениям
- •Температура прогрева бетона в плитах и стенах при одностороннем огневом воздействии стандартного пожара
- •Температура прогрева бетона в балках и колоннах
- •Основные буквенные обозначения Усилия от нагрузки и температуры в поперечном сечении элемента при огневом воздействии
- •Геометрические характеристики
- •Сортамент арматуры
- •Список литературы
- •Содержание
- •Общая информация
- •Пособие к сто 36554501-006-2006
- •Пособие по расчету огнестойкости и огнесохранности железобетонных конструкций из тяжелого бетона
Нормативные и расчетные характеристики арматуры
2.8. Основной расчетной характеристикой арматуры является нормативное сопротивление растяжению Rsn, принимаемое равным гарантированному значению предела текучести с обеспеченностью не менее 0,95 (табл. 2.6).
Таблица 2.6
Арматура класса |
Номинальный диаметр арматуры, мм |
Нормативные значения сопротивления растяжению Rsn и расчетные значения сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, МПа (кгс/см2) |
А240 |
6-40 |
240(2450) |
А300 |
10-40 |
300(3050) |
А400 |
6-40 |
400(4050) |
А500 |
6-40 |
500(5100) |
В500 |
3-12 |
500(5100) |
А540 |
20-40 |
540(5500) |
А600 |
10-40 |
600(6100) |
А800 |
10-40 |
800(8150) |
А1000 |
10-40 |
1000(10200) |
Вр1200 |
8 |
1200(12200) |
Вр1300 |
7 |
1300(13200) |
Вр1400 |
4; 5; 6 |
1400(14300) |
Вр1500 |
3 |
1500(15300) |
К1400(К-7) |
15 |
1400(14300) |
К1500(К-7) |
6; 9; 12 |
1500(15300) |
К1500(К-19) |
14 |
1500(15300) |
2.9. Коэффициент надежности γs по арматуре для предельных состояний первой группы принимают равным:
1,10 - для арматуры классов А240, А300, А400;
1,15 - для арматуры классов А500 (А500С, А500СП), А600, А800;
1,2 - для арматуры классов А540, А1000, В500, Вр1200-Вр1500, К1400, К1500.
Расчетные значения сопротивления продольной арматуры растяжению Rs,ser приведены (с округлением) для предельных состояний второй группы в табл. 2.6 и Rs и сжатию Rsc первой группы - в табл. 2.7.
Таблица 2.7
Арматура класса |
Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2) |
|||
растяжению |
сжатию Rsc |
|||
продольной Rs |
поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw |
|||
А240 |
215(2200) |
170(1730) |
215(2200) |
|
А300 |
270(2750) |
215(2190) |
270(2750) |
|
А400 |
355(3600) |
285(2900) |
355(3600) |
|
А500 |
435(4450) |
300(3060) |
400(4100) |
|
В500 |
415(4250) |
300(3060) |
360(3650) |
|
А540 |
450(4600) |
300(3060) |
200(2000) |
|
А600 |
520(5300) |
- |
400(4100) |
|
А800 |
655(6650) |
- |
- |
|
А1000 |
830(8450) |
- |
- |
|
Вр1200 |
1000(10200) |
- |
- |
|
Вр1300 |
1070(10900) |
- |
- |
|
Вр1400 |
1170(11900) |
- |
- |
|
Вр1500 |
1250(12750) |
- |
- |
|
К1400 |
1170(11900) |
- |
- |
|
К1500 |
1250(12750) |
- |
- |
|
2.10. Влияние температуры на изменение нормативных и расчетных сопротивлений арматуры учитывают умножением прочностных характеристик арматуры при растяжении и сжатии на коэффициент условия работы арматуры γst:
Нормативные сопротивления:
Rsnt = Rsn γst; Rs,ser,t = Rs,ser γst. (2.7)
Расчетные сопротивления продольной арматуры
Rst = Rs γst; Rsct = Rsc γst. (2.8)
Расчетные сопротивления поперечной арматуры
Rswt = Rsw γst. (2.9)
Значения коэффициента условия работы арматуры γst принимают:
по температуре центра тяжести растянутой и сжатой арматуры;
по максимальной температуре хомутов (поперечной арматуры).
Значения коэффициентов условия работы арматуры γst принимают по табл. 2.8.
Таблица 2.8
Класс арматуры |
Коэффициент |
Значение коэффициентов γst, βs при нагреве арматуры до температуры, °С |
|||||||
20 |
200 |
300 |
400 |
500 |
600 |
700 |
800 |
||
А240, А300, А400 |
γst |
1,0 1,0 |
1,0 1,0 |
1,0 1,0 |
0,85 1,0 |
0,60 1,0 |
0,37 1,0 |
0,22 0,92 |
0,10 0,85 |
βs |
1,0 |
0,92 |
0,90 |
0,85 |
0,80 |
0,77 |
0,72 |
0,65 |
|
А500 |
γst |
1,0 1,0 |
1,0 1,0 |
0,90 1,0 |
0,70 0,95 |
0,50 0,90 |
0,30 0,80 |
0,20 0,70 |
0,10 0,60 |
βs |
1,0 |
0,95 |
0,90 |
0,80 |
0,75 |
0,70 |
0,60 |
0,50 |
|
А540, А600, А800, А1000 |
γst |
1,0 1,0 |
1,0 1,0 |
0,96 1,0 |
0,80 1,0 |
0,55 0,86 |
0,30 0,66 |
0,12 0,56 |
0,08 0,46 |
βs |
1,0 |
0,90 |
0,85 |
0,80 |
0,76 |
0,70 |
0,66 |
0,61 |
|
В500, Вр1200, Вр1300, Вр1400, Вр1500, К1400, К1500 |
γst |
1,0 1,0 |
1,0 1,0 |
0,90 1,0 |
0,65 0,90 |
0,35 0,80 |
0,15 0,60 |
0,05 0,50 |
0,02 0,40 |
βs |
1,0 |
0,94 |
0,86 |
0,77 |
0,64 |
0,55 |
0,45 |
0,35 |
|
Примечания: 1. Значения коэффициента γst над чертой и значения коэффициента βs даны в нагретом состоянии, и они используются при расчете огнестойкости. 2. Значения коэффициента γst под чертой даны после нагрева в охлажденном состоянии, и они используются при расчете огнесохранности. 3. Значения коэффициента βs после нагрева равны 1. |
|||||||||
2.11. Значение модуля упругости арматуры всех видов, кроме канатной, принимается равным Es - 200 000 МПа (2 000 000 кгс/см2), а для канатной арматуры классов К1400 и К1500 Es = 180 000 МПа (1 800 000 кгс/см2).
2.12. Влияние температуры на изменение модуля упругости арматуры учитывают умножением модуля упругости арматуры Es на коэффициент βs:
Еst = Еs βs. (2.10)
Значение коэффициента βs принимают по табл. 2.8 по температуре центра тяжести растянутой и сжатой арматуры и по средней температуре хомутов.
2.13. С повышением температуры коэффициент температурного расширения αst арматурных сталей увеличивается, и значения его для всех классов сталей допускается принимать одинаковыми в зависимости от температуры нагрева по табл. 2.9.
Таблица 2.9
Класс арматуры |
Коэффициент температурного расширения арматуры αst·10-6·°С-1 при температуре, °С |
||||||||
20 |
100 |
200 |
300 |
400 |
500 |
600 |
700 |
800 |
|
А240, А300, А400, А500, А540, А600, А800, А1000, В500, Bp1200-Bp1500, К1400, К1500 |
11,5 |
12,0 |
12,5 |
13,0 |
13,5 |
14,0 |
14,5 |
15,0 |
15,5 |