- •Введение
- •1 Расчёт и выбор спп
- •1.1 Выбор спп по току
- •ItaVm ≈ kз.Р.I∙кз.О∙ib.Cp (1.4)
- •1.2 Проверка спп по максимальному току
- •1.3 Проверка спп по перегрузочной способности
- •1.4 Выбор спп по напряжению
- •2 Расчет и выбор элементов силовой части преобразователя и элементов защиты спп
- •2.1 Расчет и выбор силового трансформатора
- •2.2 Расчет и выбор сглаживающего дросселя
- •2.3 Выбор коммутационной аппаратуры
- •2.4 Расчет и выбор элементов защиты спп
- •3 Проектирование функциональной схемы сифу
- •4 Расчет и выбор элементов сифу
- •4.1 Проектирование устройства синхронизации
- •4.2 Проектирование генератора опорного напряжения (гоh)
- •4.3 Проектирование нуль-органа
- •4.4 Проектирование формирователя длительности импульсов
- •4.5 Проектирование распределителя импульсов
- •4.6 Проектирование выходного формирователя
- •5 Проектирование полной принципиальной схемы преобразователя
- •6 Расчет и построение внешней характеристики преобразователя
- •7 Расчет и построение регулировочной характеристики преобразователя
- •8 Расчет и построение характеристики управления сифу
- •9 Расчет и построение характеристики управления преобразователя
- •Заключение
2.2 Расчет и выбор сглаживающего дросселя
Пульсации выпрямленного тока увеличивают действующее значение тока якоря, увеличивают коэффициент формы тока Кфi; и вызывают, в связи с этим, повышение тепловые потери. В связи с этим установленная мощность электродвигателя, соответствующая требуемому Мс, обусловленному гладкой составляющей тока двигателя, должна быть увеличена в Кфi, раз. Эти пульсации являются причиной пульсаций поперечного поля якоря и приводят к повышенным потерям на перемагничивание железа; ухудшают коммутацию двигателя, т.к. даже в установившемся режиме (di/dt=0) пульсации поперечного поля тока якоря приводят к повышенному шуму при работе двигателя; являются причиной режима прерывистого тока, в котором электропривод имеет существенные нелинейности.
Для уменьшения пульсаций тока и ограничения зоны прерывистых токов в главной цепи двигателя применяют дополнительный сглаживающий дроссель. Однако, с целью экономии, стремится обойтись без сглаживающего дросселя, применяя многофункциональные схемы выпрямления и двигатели, предназначенные для работы от вентильных преобразователей.
При этом двигатели должны иметь достаточно большую индуктивность якоря (избегают применения компенсационных обмоток), для чего полюсы и статор в целом выполняются шихтованными.
Индуктивность якорной цепи Lяц, Гн определяется по формуле
(2.11)
где Ео – максимально возможное напряжение на выходе выпрямителя, В;
Irp.MAx - абсолютное наибольшее значение граничного тока, А. Выбираем из Iгр.мах = (0,05...0,15)Iн;
f- частота питающей сети, Гц;
mn - пульсность схемы.
Подставляем значения в формулу (2.11)
Максимально возможное напряжение на выходе выпрямителя рассчитывается по формуле
Е0=U2ф∙Кcx (2.12)
Подставляем значения в формулу (2.12)
Е0=119,45∙2,34=279,5 В
Индуктивность сглаживающего дросселя определяется из выражения
LДP=LЯЦ-LДВ (2.13)
где LДВ - индуктивность двигателя, Гн.
Подставляем значения в формулу (2.13)
LДP=0,28-0,099=0,18Гн
Индуктивность двигателя рассчитывается по формуле
(2.14)
где к – коэффициент пропорциональности, учитывающий исполнение двигателя. Принимаем к =0,6;
р – число пар полюсов.
Подставляем значения в формулу (2.14)
Число пар полюсов рассчитывается по формуле
(2.15)
Подставляем значения в формулу (2.15)
После расчета индуктивности якоря определяем необходимость установки сглаживающего дросселя:
а) если Lдв > Lяц, то сглаживающий дроссель не нужен;
б) если Lдв < Lяц, то сглаживающий дроссель необходим.
Характеристики сглаживающего дросселя приведены в таблице 2
Таблица 2 – Технические характеристики сглаживающего дросселя
Значение |
Параметр |
I,A |
25 |
L,мГн |
1 |
Длина |
146 |
Ширина |
159 |
