19. Определим расход топлива на сушку и термический кпд зерносушилки.

Для этого вначале сделаем поправку на нормативную температуру атмосферного воздуха и зерна t^н₀ = ^н₀ = 5 С:

дополнительный расход (+) или снижение расхода (–) теплоты Q_в (кВт) на нагрев или охлаждение наружного воздуха, идущего на процесс горения и смещения с топочными газами (для получения агента сушки необходимой температуры), с учетом суммарного массового расхода агента сушки L^ф_а.с (кг/с) в зонах предварительного подогрева и сушки зерна и удельной теплоемкости агента сушки с_а.с = 1,004 кДж/(кгК),

Q_в = L^ф_а.сс_а.с(5 – t₀) = (L^ф_п.н + L^ф_1с + L^ф_2с + L^ф_3с)с_а.с(5 – t₀) = (69,3 + 10 + 14,06 + 7,67)1,004(5 – 5) = 0;

дополнительный расход (+) или снижение расхода (–) теплоты Q_з (кВт) на нагрев или охлаждение зерна (без испарения влаги при нагреве) при производительности зерносушилки по сырому зерну G₀ (кг/с), удельной теплоемкости сырого зерна с₀ = 4,19(w₀/100) + 1,55([100 – w₀]/100) = 2,08 кДж/(кгК),

Q_з = G^ф₀с₀(5 – ₀) = 11,862,08(5 – 5) = 0.

Затем рассчитаем дополнительные затраты теплоты Q_тр (кВт) на нагрев транспортных средств за счет теплоты перемещаемой смеси сырого и рециркулируемого зерна: при условии, что перемещаемое зерно с температурой _см (С), при производительности G^ф_см (кг/с) и удельной теплоемкости с_см = 2,0 кДж/(кгК) не меняет свою влажность,

Q_тр = G^ф_смс_см0,035(_см – t₀) = (G^ф₀N)с_см0,035(_см – t₀) = (11,862)0,035(59 – 5) = 22,4 кВт.

Фактический расход теплоты в реконструированной зерносушилке при нормативных значениях температуры атмосферного воздуха и зерна

Q^ф =Q_в + Q_з + Q_тр + Q^ф_п.н + Q^ф_с = 0 + 0 + 22,4 + 10164 + (1585,6 + 2568,9 + 1217,5) = 15558,4 кВт.

Расход натурального топлива на сушку при известных значениях низшей теплоты сгорания фактического топлива и КПД топки _т = 0,95 составляет:

В = Q^ф/(Q^р_н_т) = 15558,4/(37204,40,95) = 0,44 м³/с;

В = 0,44_см = 0,440,729 = 0,32 кг/с.

Расход условного топлива на сушку с учетом низшей теплоты сгорания условного топлива (Q^р_н = 29330 кДж/кг)

В_у = Q^ф/(29330_т) = 15558,4/(293300,95) = 0,558 кг/с.

Удельный расход условного топлива на сушку

b_у = 3600B_у/G^ф = 36000,558/103,2 = 19,46 кг/план.т.

Термический КПД зерносушилки

_с = (W^ф_iq_иi)/(BQ^p_н) = (W^ф_п.нq_и.п.н + W^ф_1сq_и.1с + W^ф_2сq_и.2с + W^ф_3сq_и.3с + W^ф_охлq_и.охл)/(BQ^p_н) = (0,771564,7 + 0,8752354,5+ 0,4142384,6+ 0,4592357,8+ 0,0422336,1)/(0,4437204,4) = (1204,8 + 2060,2 + 987,2 + 1082,2 + 98,1)/16369,9 = 0,33.

20. Сравнение удельных затрат условного топлива на сушку и термического КПД реконструированной и базовой зерносушилок.

(b^ф_у = 19,46 кг/план.т)  (b^н_у = 12,2 кг/план.т), следовательно, реконструкция нецелесообразна.

21. Размер годового перерасхода условного топлива

В_у = G_годb_у = (Т_годG^ф)b_у = 615103,2(19,46 – 12,2) = 460778 кг.

Технологическая схема рециркуляционной зерносушилки

с квазизотермическим режимом:

1-нория свежего зерна; 2, 4, 23, 24-конвейеры; 3-бункер сырого зерна; 5-бункер отходов; 6-циклоны; 7-вентилятор аппарата предварительного нагрева свежего зерна; 8-спаренная нория; 9-бункер свежего зерна; 10-аппарат предварительного нагрева свежего зерна; 11-выпуск нагретого зерна; 12-оперативный бункер; 13-вентилятор первой зоны сушки; 14-вентилятор второй зоны сушки; 15-топка; 16,18-тепловлагообменники; 17-нория просушенного зерна; 19-сушильная шахта; 20-сушильно-охладительная шахта; 21-диагональная перегородка; 22-вентилятор зоны охлаждения