Расчет поперечного ребра на поперечную силу.
Усилие, действующее в сечении:
При продольной рабочей арматуре Ø9мм из условия обеспечения контактной сварки в соответствии с приложением 9 [1], dsw = 3 мм; asw = 0,071 см2; Вр-I Rsw = 1000 МПа.
Шаг хомутов в соответствии с требованиями п.5.27 [20]:
smax
Принимаем s = 5 см.
Проверяем необходимость расчета прочности по наклонному сечению.
Q = 10,66 кН > [Q] = 10 кН.
Условие удовлетворяется, расчет выполнен верно п.п 13…..3.17 [20].
В
ариант:
Е
сли
(например, Q=9,61кН>[Q]=10
кН), то условие не удовлетворяется.
Перерасчет необходим.
Прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами по условию формулы 72 [20]:
Q
≤ 0,3
w
·
b
·Rb·
b
· ho
;
где: w , по формуле 73 [20]:
w
=1+5·α·μ
≤
1,3; при этом Asw
= asw
= 0,071см2,
где:
α
w = 1+5·6,25·0,0019 = 1,06 < 1,3.
Коэффициент b определяем по формуле 74 [20]:
b = 1 – β·Rb = 1– 0,01·22 = 0,78;
Q ≤ 0,3·1,06·0,78·20(100)·7,5·17 = 63250 Н ≈ 63 кН.
Условие выполняется.
Проверяем соблюдение условия 81 и 83 [20],
где:
b
=
0,6 по п.3.31 [20];
n
= 0, по формуле 78
[20];
по
формуле 77 [20]
f
Принимаем f = 0,5
qsw = 1420 Н/см > 439 Н/см
Несущая способность наклонного сечения на восприятие поперечной силы определяем по формуле 80 и 82 [20]:
Qsw = 34,6 кН > Q = 19,22 кН.
Рис.12 К армированию поперечного ребра
Прочность наклонного сечения обеспечена п.п 3.9…..3.13 [20].
Расчет плиты по II-ой группе предельных состояний.
По II-ой группе предельных состояний расчет ведется на нормативные нагрузки.
Усилия в плите от нормативных нагрузок:
Рис.13 К расчету усилий в плите от нормативных нагрузок.
Площадь приведенного сечения определяем по известной формуле из курса «Сопротивление материалов»:
где: As = A's = 2Ø6 А-III = 0,57 см2 – конструктивно.
Статический момент площади приведенного сечения относительно нижней грани плиты определяют по известной формуле из курса «Сопротивление материалов»:
где: Аi – площадь i-той части сечения;
Уi – расстояние от центра тяжести i-той части до нижней грани
плиты.
Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения определяют по известной формуле из курса «Сопротивление материалов»:
Момент инерции приведенного сечения относительно оси, проходящей через центр тяжести приведенного сечения:
где: Ii – момент инерции i-той части сечения относительно оси, проходящей
через центр тяжести этой части сечения.
Момент сопротивления приведенного сечения по нижней зоне:
Момент сопротивления приведенного сечения по верхней зоне:
Расстояние от ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой верхней зоны до центра тяжести приведенного сечения определяют по формуле 132 [20]:
Для наименее удаленной от растянутой нижней зоны:
где
:
находим по формуле 135 [20].
Предварительно приняв отношение напряжения в бетоне от нормативных нагрузок и усилия обжатия к расчетному сопротивлению бетона для предельных состояний второй группы, предварительно принимаем равным 0,85.
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне находят по формуле 7.37 [1]:
Wpl = γ·Wred = 1,75·5856 = 10248 см3,
где: γ = 1,75 – для таврового сечения с полкой в сжатой зоне.
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия элемента:
Wpl = γ·Wred = 1,5·13665 = 20498 см3,
где: γ = 1,5 – для таврового сечения с полкой в растянутой зоне при
и
