2.1. Исходные данные и выбор трансформаторов тока (тт) для расчёта дз трансформатора

Первичные номинальные токи обмоток:

Расчётный коэффициент трансформации трансформаторов тока, соединённых в Δ и Y

- на стороне ВН

- на стороне НН

Принимаем к установке трансформаторы тока:

а) на стороне ВН ТФЗМ 110Б-I 400/5 с

б) на стороне НН ТЛ-10 2000/5 с

При принятых значениях коэффициента трансформации трансформаторов тока К_IΔ и К_IY – токи в плечах защиты при номинальном первичном токе:

;

2.2. Определение уставок и чувствительности продольной дифференциальной защиты с реле рнт-565

1. Первичный ток небаланса, обусловленный погрешностью ТТ при внешнем КЗ, приведённый к основной стороне ( с наибольшим током в плече защиты при номинальном первичном токе ), А:

где К_ап- коэффициент, учитывающий наличие апериодической

составляющей тока; для РНТ-565 с короткозамкнутой цепью К_ап=1;

К_одн - коэффициент однотипности трансформаторов тока; при

разнотипных ТТ К_одн берут равным 1;

ε = 0,1- относительная полная погрешность

2. Первичный ток небаланса при внешнем КЗ, обусловленный РПН, А:

,

где ΔU-относительная погрешность, обусловленная РПН, принимается

равной половине суммарного диапазона регулирования напряжения.

3. Первичный расчётный ток небаланса при внешнем КЗ, А:

4. Первичный ток срабатывания защиты из условия отстройки от расчётного тока небаланса при внешнем КЗ, А:

5. Первичный ток срабатывания защиты из условия отстройки от броска тока намагничивания:

,

где К_отс.бр – коэффициент отстройки от броска тока намагничивания для РНТ-565=1,3.

6. Принятый расчётный ток срабатывания защиты ( большее значение токов из пп.4 и 5 ), А:

7. Расчётный ток срабатывания, отнесённый к основной стороне, А:

8. Расчётное число витков обмотки реле, включаемой в плечи защиты на основной стороне

ω_{осн.расч}=

9. Принятое число витков обмотки реле, включаемой в плечи защиты на основной стороне

ω_осн ≤ ω_{осн.расч}=7,056

ω_осн=7

10. Расчётное число витков обмотки реле, включаемой в плечо защиты на неосновной стороне

11. Принятое число витков обмотки реле, включаемой в плечо защиты на неосновной стороне:

ω_неосн=7

12. Первичный ток небаланса при внешнем КЗ, обусловленный округлением расчётного числа витков обмотки реле, включённой в плечо защиты на неосновной стороне, А:

13. Уточнённый первичный ток небаланса, А:

14. Первичный ток срабатывания защиты из условия отстройки от уточнённого тока небаланса, А:

15. Ток срабатывания реле из условия отстройки от уточнённого тока небаланса, отнесённый к основной стороне, А:

16. Число витков обмотки реле, включаемой в плечо защиты на основной стороне (рассчитывается для проверки надежной отстройки от токов небаланса)

17. Проверка надёжной отстройки от токов небаланса

ω> ω_осн

18. Минимальное значение тока в реле при двухфазном КЗ на выводах НН,А:

- на среднем ответвлении РПН ;

- на крайнем ответвлении РПН ;

Минимальное значение коэффициентов чувствительности при двухфазном КЗ на выводах НН:

- на среднем ответвлении РПН

- на крайнем ответвлении РПН

Условиям чувствительности продольная дифференциальная защита с реле РНТ-565 удовлетворяет.