4. Выбор молота

При выборе типа молота в соответствии со СНиП 3.02.01-87 необходимую минимальную энергию удара молота E_h, кДж, оп­ределяют по следующей формуле:

E_h= 0,0457V,

где N — расчетная нагрузка, передаваемая на сваю, кН.

Принятый тип молота с расчетной энергией удара E_d > Е_ь кДж, должен удовлетворять условию

т_{ + т₂ + т_ъ ^

~ Е* ~

где К — коэффициент применимости молота, значения которого приведены в табл. 2.5; т_{ — масса молота, т; т₇ — масса сваи с наголовником, т; т₂ — масса подбабка, т.

Из приведенных формул видно, что выбор молота не зависит от заданных размеров сваи и грунтовых условий, что является большим недостатком. Однако расчетная нагрузка на сваю, как правило, пропорциональна размерам сваи, и в большинстве слу-Таблица 2.5 Значения коэффициента К при различных сочетаниях типа молота и материала сваи Тип молота	Железобетон	Сталь	Дерево
Трубчатые дизельные молоты и молоты двойного действия	0,6	0,55	0,50
Штанговые дизельные молоты и молоты одиночного действия	0,5	0,40	0,35
Подвесные молоты	0,3	0,25	0,20

чаев при правильном выборе амортизирующих прокладок сваю удается забить без видимых повреждений. При этом коэффициент применимости К оказывается значительно меньше приведенных допустимых значений. При низких значениях расчетной нагрузки и значительной длине и массе сваи, например при прорезке зна­чительной толщи слабых грунтов, когда коэффициент К близок к допустимому значению, эффективность погружения сваи снижа­ется; требуется значительное количество ударов при малой вели­чине погружения за один удар и действии напряжений, превыша­ющих допустимые значения.

Приведенные условия применимости не отражают также кон­структивных особенностей молотов, главное из которых — соот­ношение массы ударной части и полной массы молота.

Во многих странах принят более простой и надежный способ выбора молота по соотношению масс ударной части молота (т_м) и сваи (т_с). Например, в США это соотношение принято равным 2. Иначе говоря, масса ударной части молота должна превышать массу сваи в 2 раза. В отечественной практике данное соотношение зна­чительно меньше. Например, для трубчатых молотов это СООТНО­СЯ

шение принято равным 0,4 < — <1,0. В учебной литературе при-

т_с

водятся указания о необходимости использования для забивки же­лезобетонных свай молотов с массой ударной части, превышаю­щей массу сваи с наголовником.

Таким образом, эффективность погружения сваи увеличивает-

ш '

ся при увеличении отношения —-. При этом значение мо-

т_с

жет регулироваться высотой сбрасывания ударной части. Скорость ударной части молота при ударе по наголовнику в основном оп­ределяет значение ajjjf*. При скорости больше 6 м/с большая часть энергии удара затрачивается на разрушение наголовника и голо­вы сваи.

Конструкция дизельных молотов, особенно штанговых, не по­зволяет в широких пределах изменять высоту падения ударной части, поэтому соотношение должно быть ограничено в диапазо­не 1,5...2,0. Для гидравлических молотов одиночного действия это соотношение может быть значительно больше, поскольку их кон­струкция позволяет сбрасывать ударную часть с малой высоты.