7) Расчёт прочности ригеля по сечениям наклонным

к продольной оси

На средней опоре поперечная сила Q = 204кН

Выполним проверку условий:

а) Q_max = 20410³Н < 2,5 R_btbh₀ = 2,50,90,9(100)3060 = 365,510³Н - выполняется

б)

с_max = 2h₀ = 256 = 112см

c = c_max = 112

- условие не выполняется, требуется расчёт поперечной арматуры.

Диаметр поперечных стержней устанавливаем из условия сварки их с продольной рабочей арматурой 20АIII, принимаем d_sw = 5мм с А_sw = 0,196 см² класса ВрI: R_sw = 260 МПа

т.к. вводим коэффициент _sw = 0,9 и тогда R_sw = 0,9260 = 234МПа Число каркасов - 2, тогда А_sw = 20,196 = 0,39см². Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям на всех приопорных участках длиной принят шаг S = 20см, в средней части пролёта

Шаг

Проверим условие:

- не выполняется, необходимо увеличить диаметр арматуры и изменить класс арматуры.

Принимаем 6АIII с A_s = 0,283 см² R_sw = 285 МПа

Два каркаса: 26АIII с A_s = 0,57 см² R_sw = 285 МПа

условие выполнено.

-

- условие удовлетворяется.

т.к.

значение

принимаем с = 186 см.

принимаем с₀ = 112 см.

Условие прочности:

-

- удовлетворяется.

Проверка прочности по сжатой полосе между наклонными трещинами:

Условие

- удовлетворяется.

8) Конструирование арматуры ригеля.

Ригель армируют двумя сварными каркасами, часть стержней каркасов обрывают в соответствии с изменением огибающей эпюры моментов и по эпюре арматуры (материалов) (Рис. 14).

Обрываемые стержни заводят за место теоретического обрыва на длину заделки W.

Эпюру строят в последовательности:

а) определяют изгибающие моменты M, воспринимаемые в расчетных сечениях, по фактически принятой арматуре;

б) устанавливают графически на огибающей эпюре моментов по ординатам M место теоретического обрыва стержней;

в) определяют длину анкеровки обрываемых стержней , причём поперечную силу Q в месте теоретического обрыва стержня принимают соответствующей изгибающему моменту в этом сечении.

^{Средняя опора – арматура 420АIII c As = 12,56 см}2

Рис. 11.

В месте теоретического обрыва должно остаться не менее 50% расчетной площади сечения арматуры – оставляем 220АIII с A_s = 6,28 см²

;

; ;

Поперечная сила в этом сечении Q₁=160кН, поперечные стержни 6АIII в месте теоретического обрыва стержней 220АIII сохраняются с шагом S = 20см

Длина анкеровки

Арматура в пролёте – арматура 220АIII + 216АIII c A_s = 10,3 см² (Рис.12)

Рис. 12.

М = 168 кНм

В месте теоретического обрыва остаётся арматура 220АIII с A_s = 6,28 см²

Поперечная сила в сечении Q₂ = 55кН, Q₃ = 80кН

Принимаем длину анкеровки обрываемых стержней 16АIII W₂ = 42 см;

Крайняя опора – арматура 220АIII + 216АIII c A_s = 10,3 см² (Рис.13)

Рис. 13.

М = 173 кНм

В месте теоретического обрыва остаётся арматура 220АIII с A_s = 6,28 см²

Поперечная сила в сечении Q₄ = 170 кН

Построение огибающей эпюры, эпюры арматуры и длин анкеровки выполняется в масштабе.

Рис. 14. Эпюра арматуры и поперечной силы.