10.5.5. Расчетные зависимости оценки пропуска искривленных кнбк в ствол скважины.

5.1 Проверочный расчет отклоняющих компоновок с кривым переводником над забойным двигателем проводят по следующим зависимостям:

Условие упругих деформаций:

- σ = M/W < σ_т ,

где: - σ – напряжение изгиба, Па;

- σ_т - предел текучести, Па;

- M – изгибающий момент, Н∙м;

- W – момент сопротивления, м3

г де:

I₁ – момент инерции поперечного сечения участка ниже отклонителя, м4;

I₂ - момент инерции поперечного сечения участка выше отклонителя, м4;

Е – модуль упругости, Па;

δ – угол перекоса осей резьб кривого переводника, радианы;

Dc, D, d₁, d₂ – диаметры, соответственно, скважины, долота, забойного двигателя и УБТ, м.

Условие нормальной проходимости отклоняющей компоновки через кондуктор или промежуточные колонны определяется из выражения:

г де: - Q_k – вес отклоняющей компоновки, Н;

- μ - коэффициент трения компоновки об обсадные колонны.

Условие запуска турбины турбобура записывается в виде:

г де: М_t – тормозной момент забойного двигателя, Н∙ м;

5.2. Для отклоняющих компоновок с турбинным отклонителем (ТО, ОШ), проверочный расчет ведется по следующим зависимостям:

Условие упругих деформаций определяется выражением:

г де:

A₃ = 2D_c – D – d₂ ; A₄ = 2D_c – d₂ – d₃ ;

I₁^* - меньший из моментов инерции поперечных сечений первого и второго плечей, м4; I₃ – момент инерции поперечного сечения труб, установленных над забойным двигателем, м4.

Условие прохождения отклоняющей компоновки через кондуктор или промежуточные колонны определяется согласно выражению

Возможность запуска забойного двигателя определяется выражением

5. 3 Определение минимально допустимого радиуса ствола скважины

для принудительного пропуска системы долото - забойный двигатель, с k = 1,3.

где: L – длина забойного двигателя, м

D, d – диаметры соответственно скважины и забойного двига-

теля, м;

Е – модуль упругости, МПа.

5. 4 Прохождение обсадных колонн в искривленный ствол скважины.

где: d – наружный диаметр обс.труб, [мм];

σ_тек – предел текучести материала труб, [кг/мм²].

5. 5 Определение угла перекоса резьбы кривого переводника.

где: ΔL – разница длин сторон кривого переводника, мм;

d – диаметр переводника, мм.

10.5.6. Корректировка траектории ствола скважины.

6.1 Метод треугольника.

Метод применим для расчета установки угла отклонителя при исправлении параметров ствола скважины (зенитного угла и азимута):

Если:

α_н > α_к , φ_н > φ_к , γ = А-180

α_н > α_к , φ_н < φ_к , γ = 180-А

α_н < α_к , φ_н = φ_к , γ = 0

α_н < α_к , φ_н ≠ φ_к , γ = А

где: α_н – начальный зенитный угол забоя скважины, град;

α_н – необходимый зенитный угол забоя скважины, град;

φ_н – начальный азимут забоя скважины, град;

φ_к – нужный азимут забоя скважины, град;

γ – необходимый угол установки отклонителя, град.;

Если известна прогнозная интенсивность искривления ствола скважины при работе конкретной компоновкой, которой будет вестись корректировка ствола, можно определить длину интервала бурения для достижения необходимых параметров ствола при установке отклонителя в расчетный угол, по следующей формуле:

где: i – пространственная интенсивность искривления ствола скважины, [град / м].