
- •1 Методика расчета сопл турбинной ступени (регулирующей)
- •1.1 Определение среднего диаметра ступени
- •1.2 Расчет сопловой решетки
- •1.2.1 Определение типа сопловой решетки
- •1.2.2 Расчет суживающихся сопл
- •1.2.3 Расчет суживающихся сопл при докритическом истечении
- •Высота сопловой решетки , мм el – в мм
- •1.2.4 Расчет суживающихся сопл при сверхкритическом истечении.
- •Методика расчета рабочей решетки турбинной ступени (регулирующей)
- •Ч исло Маха:
- •Методика расчета кпд и мощности турбинной ступени
1 Методика расчета сопл турбинной ступени (регулирующей)
Давление пара перед соплами регулирующей ступени с учётом потерь в стопорном, регулирующих клапанах
Р'0 = Р0 · (0,95 ÷0,96).
1.1 Определение среднего диаметра ступени
Диаметр регулирующей ступени определяется величиной теплового перепада и отношением U/Cф.
U/Cф - отношение окружной скорости к условной (фиктивной) изоэнтропийной скорости.
U/Cф можно определить по графикам [1, рис.5а].
ρ — степень реакции ступени (задано)
α1э — эффективный угол выхода потока из сопловой решетки;
для одновенечной ступени α1э = 11° ÷ 14°
Ф
иктивная
изоэнтропийная скорость пара, подсчитанная
по располагаемому теплоперепада ступени.
Окружная скорость вращения диска по среднему диаметру ступени
Средний диаметр ступени
где n = 3000 об/мин;
1.2 Расчет сопловой решетки
1.2.1 Определение типа сопловой решетки
Располагаемый тепловой перепад сопловой решетки
Теоретическая скорость пара на выходе из сопловой решетки при изоэнтропийном расширении
Число Маха для теоретического процесса в соплах
где a1t — скорость звука на выходе из сопловой решетки при изоэнтропийном истечении:
м/с
где P1рс — давление за соплами, Па;
V1t — теоретический удельный объем пара за соплами,
K — показатель изоэнтропы;
К =1,3 для перегретого пара; К =1,15 для насыщенного пара.
По величине М1t выбирается тип решетки. При М1t≤1.4 применяются профили решеток с суживающимися каналами. При М1t≥1.4 применяются профили, образующие расширяющиеся каналы.
1.2.2 Расчет суживающихся сопл
Следует различать расчет сопл при докритическом и сверхкритическом источениях.
1.2.3 Расчет суживающихся сопл при докритическом истечении
При докритическом истечении М1t≤1 (ε1≥ε*) выходное сечение суживающихся сопл определяют по уравнению
где μ1 — коэффициент расхода сопловой решетки, принимается по графику [1, рис.8] в зависимости от степени реакции;
Gут — количество пара, утекающее через переднее концевое уплотнение турбины, Gут ≈ (0,008÷0,015)∙G кг/с
Произведение степени парциальности ступени на высоту сопловой решетки определяется по формуле
где
dрс
- в мм, F1
- в мм².
Оптимальная степень парциальности для одновенечной ступени
значение
el1
должно подставляться в сантиметрах.
eопт должно находится в пределах 0,2 ÷ 0,8
Высота сопловой решетки , мм el – в мм
Потеря энергии в соплах h1рс = (1-φ2)·h01рс кДж/кг
где φ — коэффициент скорости сопловой решетки, принимается в зависимости от l1 [1, рис.9].
Тип профиля сопловой решетки выбирается по M1t и α1э (α1 = α1э) [1,таб.10]
По характеристике выбранной решетки принимается относительный шаг tопт
Шаг решетки t = b∙tопт, мм
Выходная ширина канала сопловой решетки a1 = t ∙ sinα1э, мм
Число каналов z1 = π ∙ dрс ∙ eопт /t
1.2.4 Расчет суживающихся сопл при сверхкритическом истечении.
Выходное сечение сопл при M1t>1(ε1<ε*)
где P0 - в Па; υ0 -м3/кг; Gyт = (0,008÷0,015)·G, кг/с
При сверхзвуковом обтекании суживающейся решетки α1≠α1э
α1 — угол выхода потока из сопловой решетки;
α1э—
эффективный угол выхода потока из
сопловой решетки, его
нужно
подсчитать: sinα1=
sin
α1э
∙
,
где С*
— критическая
скорость,
для
перегретого пара С*
=
1.064
м/с
Дальнейший расчет производится аналогично расчету сужающихся сопл при докритическом истечении.