
- •Введение
- •1 Теоретические основы процесса
- •2 Металлургический расчет с составлением материального и теплового балансов
- •2.1 Расчет рационального состава штейна
- •2.2 Расчет рационального состава кварцевого флюса
- •2.3 Расчет рационального состава конвертерного шлака
- •2.4 Расчет рационального состава холодных материалов
- •2.5 Расчет первого периода конвертирования
- •2.6 Расчет второго периода конвертирования
- •2.7 Расчет теплового баланса I периода конвертирования
- •2.8 Расчет теплового баланса II периода конвертирования
- •2.9 Расчет времени операции конвертирования
- •3 Расчет и выбор оборудования
- •3.1 Расчет конвертера
- •3.2 Выбор конвертера
- •4 Мероприятия по охране труда
- •5 Охрана окружающей среды
- •6 Мероприятия по гражданской обороне
- •Приложение а
- •Приложение б
- •Список использованных источников
2.8 Расчет теплового баланса II периода конвертирования
1. Приход тепла.
1) тепло белого матта составляет 41879,72 кДж;
2) тепло воздуха (рассчитывается по формуле (3)):
3) тепло экзотермических реакций (окисление серы до SO2 и SO3):
S + O2 = SO2 + 297000 кДж
32 – 297000
6,98 – х1
х1 = 64773,72 кДж
S + 1,5O2 = SO3 + 394000 кДж
32 – 394000
1,40 – х2
х2 = 17185,75 кДж
Всего тепла экзотермических реакций: 64773,72 + 17185,75 = 81959,47 кДж
2. Расход тепла.
1) тепло черновой меди (рассчитывается по формуле (2)):
2)
тепло газов (формула (4)):
3) тепло пыли (формула (2)):
4) потери тепла во внешнюю среду:
а) через кожух конвертера:
где Qст — теплота стального кожуха, кДж;
qст — удельные потери тепла через кожух при 300˚С, qст = 29300кДж/(м2×ч);
Fст — площадь поверхности кожуха, м2;
τII — балансовое время переработки 100 кг штейна во II периоде, ч.
где τб — балансовое время переработки 100 кг штейна, ч;
VвII — объем воздуха и технологического кислорода во II периоде, м3;
Vв — общий объем воздуха и технологического кислорода, м3.
где d — диаметр кожуха, м;
l — длина кожуха, м.
б) излучением через горловину:
где Qизл — потери тепла излучением через горловину, кДж;
qгор
— удельные потери тепла излучением при
1350 ˚С внутренней стенки конвертера,
qгор
= 1000000 кДж/(м2×ч);
Fгор — площадь сечения горловины, м2.
Всего во внешнюю среду расходуется тепла: 3403,06+3877,21 = 7280,28 кДж
Тепловой баланс II периода конвертирования приведен в таблице 12. Общий тепловой баланс конвертера приведен в таблице 13.
Таблица 12 — Тепловой баланс II периода конвертирования
Приход |
кДж |
% |
Расход |
кДж |
% |
1.Тепло белого матта |
41879,72 |
33,15 |
1.Тепло черновой меди |
18309,54 |
14,49 |
2.Тепло воздуха |
2483,05 |
1,97 |
2.Тепло газов |
70845,38 |
56,08 |
3.Тепло экзотермических реакций |
81959,47 |
64,88 |
3.Тепло пыли |
2790,78 |
2,21 |
|
|
|
4.Тепло во внешнюю среду |
7280,28 |
5,76 |
5.Неучтенное тепло |
27096,27 |
21,45 |
|||
Всего |
126322,25 |
100,00 |
Всего |
126322,25 |
100,00 |
Таблица 13 — Тепловой баланс конвертера
Приход тепла |
кДж |
% |
Расход тепла |
кДж |
% |
1.Тепло штейна |
91960,00 |
19,48 |
1.Тепло черновой меди |
18309,54 |
3,88 |
2.Тепло экзотермических реакций |
370023,14 |
78,37 |
2.Тепло газов |
191138,29 |
40,48 |
3.Тепло холодных материалов |
425,60 |
0,09 |
3.Тепло шлака |
144763,21 |
30,66 |
4.Тепло кварцевого флюса |
493,17 |
0,10 |
4.Тепло эндотермических реакций |
4111,28 |
0,87 |
5.Тепло воздуха |
8864,68 |
1,88 |
5.Тепло пыли |
9928,41 |
2,10 |
6.Тепло технологического кислорода |
397,43 |
0,08 |
6.Тепло во внешнюю среду |
50489,83 |
10,69 |
|
|
|
7.Неучтенное тепло |
53423,46 |
11,31 |
Всего |
472164,02 |
100,00 |
Всего |
472164,02 |
100,00 |