
- •Описание установки Судовой поршневой водяной насос
- •2. Синтез механизмов ц елью синтеза механизма является определение длин звеньев механизма
- •3. Структурный анализ механизма
- •5. Динамический синтез механизма
- •5.1. Построение, индикаторной диаграммы двигателя
- •5.2. Силы, действующие на звенья механизма
- •5.3. Определение приведенного момента движущих сил (сил полезного сопротивления) и сил тяжести к исходному звену
- •5.4. Работа движущих сил и сил полезного сопротивления, и сил тяжести
- •5.5. Приращение кинетической энергии
- •5.6. Определение приведенных моментов инерции механизма
- •5.7. Определение потребного момента инерции маховика
- •5.8. Определение угловых скоростей кривошипа
- •5.9. Определение мощности агрегата
- •6. Cиловой расчет механизма двигателя
- •6.1. Определение ускорений точек и звеньев механизма
- •6.2. Задачи силового расчета
- •6.3. Силы, действующие в механизме
- •6.4. Силовой расчет структурной группы 2-3
- •6.5. Силовой расчет структурной группы 4-5
- •6.6. Силовой расчет исходного механизма
- •6.7. Метод н.Е. Жуковского
Описание установки Судовой поршневой водяной насос
Электроприводные поршневые насосы устанавливаются на судах морского флота и предназначаются для перекачки жидкости и обслуживания системы пожаротушения.
Тип насоса - поршневой крейцкопфный электроприводной двухцилиндровый вертикальный трехскоростной. Кривошип 1 приводится во вращение асинхронным электродвигателем через редуктор и зубчатую передачу внешнего зацепления. Преобразование вращательного движения кривошипа в возвратно-поступательное движение поршней осуществляется двумя кривошипно-ползунными механизмами с общими стойками и коленчатым валом (кривошипом), двумя шатунами 2 и 4 и двумя поршнями3 и 5. Угол между коленами кривошипа составляет 180°. Вращательное движение кривошипа АОС преобразуется в возвратно-поступательное движение поршней 3 и 5.
Всасывание жидкости в цилиндры происходит во время хода поршня вверх через впускные клапаны, которые открываются автоматически при достижении в цилиндрах разрежения 0,05 МПа.
Открытие этих клапанов происходит в момент, соответствующий отходу кривошипов от верхней мертвой точки (ВМТ) на угол равный 15°. При достижении поршнем нижней мертвой точки (НМТ) впускной клапан закрывается и жидкость, поступившая в цилиндр, начинает сжиматься до Рmax. Когда кривошип АОС отойдет от нижней мертвой точки на 15°, толкатель кулачкового механизма открывает выпускной клапан и жидкость под давлением Рmax будет вытекать из цилиндра.
Кулачек закреплен на распределительном валу, который вращается с частотой вращения кривошипа АОС.
2. Синтез механизмов ц елью синтеза механизма является определение длин звеньев механизма
B` P
F
Н
3
Vср
S`
B`` A`
2
1
n
A``
3
B
2
A
1
O
К подвижнымзвеньямотносят
1-кривошип
2-шатун
3-поршень
Найдём время 1-го оборота :
Где :
φ-угол
поворота
ω-угловая
скорость
Вычисляем ход поршня :
м
Где
-
средняя скорость поршня
Длина кривошипа:
м
Вычисляемдлину шатуна :
м
где
- отношение длины шатуна к длине кривошипа
Вычисляем расстояние до центра тяжести :
м
где
-отношение
положения центра тяжести к длине шатуна.
3. Структурный анализ механизма
3
В
5 2
А
1
А
4 1
О
С
3
B
Bx
2
D
DX
4
1
Данный механизм состоит из 5 подвижных звеньев и 1 неподвижной станины
К подвижным звеньям относятся :
1 -кривошип,
2;4 -шатуны,
3;5 -поршни.
В состав механизма входит 7 кинематических пар :
A(1;2),
B(2;3),
C(1;4),
D(4;5), Все кинематическиепары 5 класса
O(0;1),
Bx(3;0),
Dx(5;0).
Вычисляем степень подвижности механизма:
W=1 говорит о том, что в данном механизме одно ведущее звено.
Механизм компрессора состоит из: исходного механизма 1го класса и 2х структурных групп 2 класса 2-3;4-5.
B
3
5 Структурная группа 2-3;
с труктурная группа 4-5; 2го класса 2го вида
2го
класса 2го вида
А 2
4
Исходный механизм
1го класса
4.КИНЕМАТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ МЕХАНИЗМА НЕФТЯНОГО НАСОСА
Целью кинематического анализа является:
- определение положений звеньев;
- линейных и угловых скоростей звеньев;
- линейных и угловых ускорений звеньев.
.Построение плана положений механизма
Определим масштаб плана положений в соответствии ГОСТ 2302-68: масштабы уменьшения - µl=2∙10-3 м/мм (М 1:2),
Реальные размеры звеньев механизма должны быть пересчитаны с учетом выбранного масштаба чертежа µl, т.е. определяются отрезки, изображающие на чертеже реальные длины звеньев
где lOAи lOC, lABи lCD – реальные размеры кривошипа и шатунов, м.
4.2.Определение скоростей звеньев и шарниров механизма
Угловые и линейные скорости звеньев механизма и шарниров механизма определяем графоаналитическим методом, который называется методом планов. Метод планов основан на решении векторных уравнений для линейных скоростей (или ускорений), которые составляются для конкретной структурной группы механизма. Составление и решение векторных уравнений основано на методе Л. Эйлера.
Звенья, движущегося механизма, имеют различный характер движения - вращательное, параллельное и плоскопараллельное движение. Так движение кривошипа 1 - вращательное, поршней 3 и 5 - поступательное, а шатунов 2 и 4 - плоскопараллельное.
Рассмотрим движение исходного механизма, кривошип 1 совершает вращательное движение. Величина скорости т. А определяется по выражению
где
-средняя
угловая скорость кривошипа,
;
–
длина
кривошипа, м
n1 – частота вращения.
Величина вектора скорости при вращательном движении направлена перпендикулярно звену АО в сторону вращения.
Определим
масштаб плана скоростей
,
где
-
отрезок, который на плане скоростей
изображает скорость точкиА
,
мм. Это отрезок принимается равным
=50 мм,
Определим скорости структурной группы 2-3. В нее входит шатун и поршень. Поскольку шатун 2 совершает сложное плоскопараллельное движение, то для определения скорости т. В (которая принадлежит и шатуну 2 и поршню 3) применяется уравнение Эйлера
где
-
скорость переносной
среды - скорость т. А (м/с), является
известной по величине и по направлению
- перпендикулярна
кривошипу ОА
и направлена в сторону вращения
кривошипа;
~
относительная скорость т. В
вокруг т. А,
является неизвестной по величине и
известной по направлению - скорость
перпендикулярна шатуну ВА
-
абсолютная скорость,
скорость т. В
относительно неподвижной опоры т. О,
выступает неизвестной по величине и
известной по направлению - вектор этой
скорости параллелен оси цилиндра
х-х.
Векторное уравнение
содержит два неизвестных фактора -
величины скоростей
и
,
поэтому в данном виде решить его
невозможно. Для его решения необходимо
составить еще одно уравнение скорости
т. В как принадлежащей поступательно
движущемуся звену 3
где
-переносная
скорость
=0, т.к. ось цилиндра не перемещается.
Здесь т. Вx
- это точка, которая принадлежит оси
цилиндра х-х,
и временно совпадает с т. В, принадлежащей
поршню;
-
относительная скорость т. В относительно
т. Вх, является неизвестной по величине
и известной по направлению -
она параллельна оси
цилиндра х-х.
В данном уравнении присутствует также два неизвестных. Для этого векторные уравнения следует представить в виде системы уравнений
Из построенного плана скоростей получим искомые скорости
м/с,
м/с,
м/с,
м/с,
м/с,
м/с,
где
,
- отрезки плана
скоростей,которые
определяются измерением. Скорость
центра тяжести
шатуна АВ
определяют следующим образом.
Из теоремы подобия
отрезков следует
Из равенства
необходимо сделать вывод: чтобы определить
отрезок плана скоростей, который
изображает относительную скорость
необходимо
отрезок bа
плана скоростей,
разделить в том же соотношении, в каком
точка
делит звено АВ.
Полученный
отрезок
откладываем
на плане скоростей и соединяем
полученнуюточку
с полюсом плана
.
Отрезок
представляет
собой скорость точки ее величина равна
м/с,
м/с,
м/с.
По относительной скорости вычисляют угловую скорость шатуна 2, которая равна
;
;
;
Направление угловой скорости определяется по направлению скорости .
Определение скоростей структурной группы 4-5. Кривошип ОС смещен на 180°
относительно кривошипа АО исходного механизма АОС, который вращается с известной угловой скоростью . Линейная скорость точки С кривошипа равна.
м/с.
Скорость
перпендикулярна
кривошипу ОС
и направлена в сторону его вращения.
Из полюса плана скоростей
откладывают
отрезок
,
который изображаетна плане скоростей
скорость точки С. Длина этого отрезка
определяется по зависимости
К исходному механизму АОС и неподвижной стойке при помощи кинематических пар присоединяется структурная группа 4-5. Для определения скорости шарнира D воспользуется по аналогии со структурной группой 2-3 уравнениями Эйлера
где
-
скорость переносной
среды - скорость
точкиС
(м/с), является известной по величине и
по направлению - перпендикулярна
кривошипу ОС;
~
относительная скорость
т. I)
вокруг т. С,
является
неизвестной по величине и известной по
направлению - скорость
перпендикулярна шатуну DС;
-абсолютная
скорость, скорость т. D
относительно неподвижной опоры т.0,
выступает неизвестной по величине и известной по направлению - вектор этой скорости параллелен оси цилиндра х-х;
-
переносная скорость
=
0, т.к. ось цилиндра не перемещается.
Здесь т. Dх
-это точка, которая принадлежит оси цилиндра х-х, и временно совпадает с т. D принадлежащей поршню;
~относительная
скорость т. D
относительно т. Dх,
является неизвестной по
величине и известной по направлению - она параллельна оси цилиндра х-х.
Из графического решения системы уравнений Эйлера - план скоростей, определяют искомые скорости
м/с,
м/с,
м/с,
м/с,
м/с,
м/с,
где
,
cd
- отрезки плана
скоростей, которые определяются
измерением.
Из теоремы
подобия отрезков следует
Из равенства
необходимо сделать вывод: чтобы определить
отрезок плана скоростей, который
изображает относительную скорость
, необходимо отрезок
cd
плана скоростей,
разделить в том же соотношении, в каком
точка
делит звено СD.
Далее полученный отрезок
откладываем на плане скоростей и
соединяем полученную точку S4
с полюсом плана
.
Отрезок
представляет
собой скорость точки ее величина равна
м/с,
м/с,
м/с.
По относительной скорости вычисляют угловую скорость шатуна 2, которая равна
;
;
;
Результаты вычислений скоростей структурных групп для других положений кривошипа представлены в виде таблицы 4.1.