Обозначение цепи

Шаг цепи U мм

В вн»

не менее

I

1

I

со 2 О) и * О)

2 ^и со се 0) Си Я К

В 0)

а а-

со r

ПР-25,4-5670 ПР-31,75-8850 ПР-38,1—12700 ПР-44,45-17240

25,40 31,75 38,10 44,45

15,88 19,05 25,40 25,40

7,95 9,55 11,10 12,70

15,88 19,05 22,23 25,70

24,2 30,2 36,2 42,4

39,0 46,0 58,0 62,0

22 24 30 34

56,7 88,5 127,0 172,4

2,60 3,80 5,50 7,50

Примечание. Допускается снижение разрушающей нагрузки переходных евеньев на 20%.

Таблица П17, Приводные цепи типа 2ПР (приводные роликовые двухрядные!

ГОСТ 13568-75)

Р азмеры—в мм

Обозначение цепи

Шар цепи t, мм вн» не менее

b, не более

В £ »

2 tf к

СО В СО * CD

о м

2ПР-12, 7—3180 2ПР-15, 875-4540 2ПР-19, 05-7200 2ПР-25, 4-11340 2ПР-31, 75—17700 2ПР-38, 1—25400 2ПР-44, 45-34480

12,70

15,875

19,05

25,40

31,75

38,10

44,45

7,45 9,65 12,70 15,88 19,05 25,4 25,40

4,45 5,08 5,88 7,95 9,55 11,12 15,72

8,51 10,16 11,91 15,88 19,05 22,23 25,40

13,92 16,59 25,50 29,29 35,76 45,44 48,87

11,8 14,8 18,2 24,2 30,2 36,2 42,4

35 41 54 68 82 104 ПО

11 31,8 13 45,4 18 72,0 22 113,4 24 177,0 30 254,0 34 314,8

1,4 Ь9 3,6 5,0 7,3 11,0 14,4

Примечание. Допускается снижение разрушающей нагрузки переходный звеньев на 20%.

Таблица ГШ. Рекомендуемое число зубьев меньшей звездочки г*

Тип цепи	гх при передаточном отношении i
	1...2	2...3	3...4	4., .6	5...6	6
Втулочная и ро-	31...27	27...25	25...23	23...21	21...17	17...15	13(9)
ликовая
Зубчатая	35...32	32...30	30..,27	27,..23	23...19	19...17	17(13)

Таблица П19. Значения допускаемого давления [р] для роликовых цепей

	[р], МПа, при zt = 15. . .30 и t, мм
Частота вращения		19,05;
пи мин~1	12,7;		31,765	44,45;
	15,875	25,40	38,10	50,80
50	34,3	34,3	34,3	34,3
200	30,9	29,4	28,1	25,7
400	28,1	25,7	23,7	20,6
600	25,7	22,9	20,6	17,2
800	23,7	20,6	18,1	14,7
1000	22,0	18,6	16,3
1200	20,6	17,2	14,7
1600	18,1	14,7
2000	16,3	—	—
2400	14,7	—	—
2800	13,4	—	—	—

Примечания: 1. Для цепей с нерегулируемым или периодически регулируе­мым натяжением значения [р] ниже табличных на 20%. 2. При у > 60° табличные значения [р] уменьшить на 10...20%.

Таблица П20. Значение коэффициентов Кь Кй> /Сз, Kt, Кь

/Ci—динамический коэффициент: К± — \ при спокойной нагрузке, /Ci*=l, 2, .. .1,5 при толчках;

Кг—коэффициент смазки: /С₃ = 0,5 при непрерывной, /С₂ = 1 при капельной /е₂=1,5 при периодической смазке цепной передачи;

/Сз — коэффициент продолжительности работы: /Сз = 1 при односменной, /С₃ = = 1,25 при двухсменной, /С₃=1,45 при трехсменной работе цепной передачи;

^—коэффициент длины цепи: К±~\ при а = (30...50) /, /С₄ = 0,8 при а = = (60...80) t;

Кь — коэффициент способа регулирования натяжения цепи: Кь~1 при регу­лировании отжимными опорами, /С& = 1,1 при регулировании нажимными роликами или отжимными звездочками, /(5=1,25 для нерегулируемой передачи.

Таблица П21. Рекомендации по выбору материала зубчатых колее и химико-термической обработки зубьев

Сталь НВ < 350—чугун

Сталь—сталь, улучше­ние, НВ<350

Сталь—сталь, закалка объемная или поверхност­ная, НВ>350

Сталь—сталь, цемента­ция, нитроцементация с эакалкой, НВ>350

Полиамид—сталь

Тихоходные передачи больших габаритов и невы­сокой точности (8- и 9-я степени). Менее чувствительны к недостаточной смазке

Мелкосерийное производство. Редукторы как спе­циальные, так и общего назначения. Невысокие на­грузки и скорости, отсутствие жестких требований н габаритам

Колеса со средней несущей способностью и повы­шенной скоростью коробок передач и специальных редукторов общего машиностроения. Редко переклю­чаемые колеса коробок передач общего машинострое­ния. Переключение не на ходу

Ответственные высоконагруженные передачи с по­вышенными требованиями к габаритам, работающие на повышенных скоростях, высокой точности (5, 6, 7-я степени). Требуются добавочные отделочные операции. Часто переключаемые колеса коробок пе­редач

Колеса, работающие с высокими скоростями и ма­лыми нагрузками, при недостаточной жесткости кон­струкции. Уменьшают шум передачи. Спаренное ста­льное колесо должно быть достаточно твердым (НВ>300), с низкой шероховатостью поверхности (шлифованное или шевингованное). Значительные га­бариты

Таблица П22. Значение коэффициентов К_а и Z_M

		Материал зубчатых колес
Коэффициент	Вид зубчатых коле о	оталь— сталь	сталь-чугун	сталь-бронза	чугун-чугун	тексто­лит-сталь	ДСП-сталь	полиа­мид (капро-лон)—еталь
/Св, Па1/з	Прямозу­быеКосозубые и шеврон­ныеПрямозу­бые и не­прямозу­бые	4950	4450	4300	4150	2000	2250	1550
ZM, Па1/з		4300 274-10*	3900 234.10*	3750 225-103	3600 209.103	1700 69,5-103	1950 85.103	1350 47,5.10*

ТаблицаП23. Нормальные модули т_п эвольвентных цилиндрических зубчатых колес и внешние окружные модули m_te конических прямозубых колес

(СТСЭВ 310-76)

1-й ряд	0,6	0,8	1,00	1,25	1,5	2,00	2,5	3,0	4,0	5,0	6	8	10	12	16
2-й ряд	0,7	0,9	1,125	1,37511,75		2,25	2,75	3,51 4,5		5,5	7	9	11	14	18

Таблица П24. Значения коэффициента Кна для косозубых и шевронных

передач

Окружная скорость v, м/с	Степень точности по нормам плавности работы (ГОСТ1643—72)
				8-я
	5-я	6-я	7-я		9-я
2,5	1,00	1,01	1,03	1,05	1,13
5,0	1,00	1,02	1,05	1,09	1,16
10,0	1,01	1,03	1,07	1,13	—
15,0	1,01	1,04	1,09	—	—
20,0	1,02	1,05	1,12	—	—
25,0	1,02	1,06	—

Т

Примечания: 1. Жесткость элементов конструкции должна быть в пределах И'.рмы. 2. L—расстояние между опорами вала, мм; d_on—диаметр вала под опо­рами, мм. 3. Для ответственных передач К_н$ и K_F$ определяются по приложе­нию 3 к ГОСТ 21354—75. 4. Если материалом одного из колес является тексто­лит, полиамид или ДСП, то К_н$ =K_Fp — l-

hi

Симметричное расположение

Несимметричное расположение шестерни относительно опор

Консольное

Относи ная ни колеса

шестерни относительно опор

весьма жесткий вал L/don<3...6

менее жесткий ^/"оп>6

вал

расположение одного из колес

+1

KF$

К

II 5 ^ а

При твердости рабочих поверхностей зубьев НВ

•аII Ю 2о•э- н

ою сол

ою соV

о юСОл

о юсоV

оЮсоЛ

о юСОV

о юСОЛ

о юСОV

ОюСОЛ

о юСОV

о юсо Л

о юсоV

Ою со Л

оюсоV

оюсо Л

о юСОV

0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6

1,00 1,01 1,03 1,06 1,10 1,13 1,15 1,20

1,00 1,00 1,01 1,03 1,04 1,05 1,07 1,08

1,00 1,03 1,05 1,08 1,15 1,18 1,25 1,30

1,00 1,01 1,02 1,05 1,08 1,10 1,13 1,16

1,01 1,05 1,09 1,14 1,18 1,25 1,32 1,40

1,00 1,02 1,04 1,06 1,08 1,10 1,131,16

1,02 1,07 1,13 1,20 1,27 1,37 1,50 1,60

1,01 1,04 1,07 1,11 1,15 1,20 1,25 1,32

1,06 1,12 1,20 1,27 1,37 1,50 1,60

1,02 1,05 1,08 1,12 1,15 1,18 1,23 1,28

1,10 1,20 1,30 1,44 1,57 1,72 1,85

1,05 1,12 1,17 1,23 1,32 1,40 1,50 1,60

1,15 1,35 1,60 1,85

1,07 1,15 1,24 1,35

1,25 1,55 1,90 2,30

1,131,28 1,50 1,70

аблица П25. Значения коэффициентов К_и$ и Кр$ распределения нагрузки по ширине венца цилиндрического колеса при расчете на контактную и изгибную выносливость

П

Таблица П26. Значения коэффициентов Khv ^м

^и Kfv

Степень	Твердостьзуба колеса z%		Значения при окружной скорости v, м/с
точности
			1		2	4	6	8	10
6	НВ<350 HRC^45	1,03 1,01 1,021,00		1,06 1,02 1,04 1,00	1,12 1,03 1,07 1,02	1,17 1,04 1,10 1,02	1,23 1,06 1,15 1,03	1,28 1,07 1,18 1,04
7	НВ<350 HRC^45	1,04 1,01 1,03 1,00		1,07 1,02 1,05 1,01	1,14 1,031,05 1,02	1,21По§1,14 1,03	1,29 1,07 1,19 1,03	1,36 1,08 1,24 1,04
8	НВ<350 HRC^-45	1,04 1,01 1,03 1,01		1,08 1,02 1,06 1,01	1,16 1,04 1,10 1,02	1,24 1,06 1,16 1,03	1,32 1,07 1,221,04	1,40 1,08 1,26 1,05
9	НВ<350 HRC^45	1,05 1,01 1,04 1,01		1,10 1,03 1,07 1,01	1,201,05 1,131,02	1,30 1,07 1,211,03	1,40 1,07 1,26 1,04	1,50 1,12 1,321,05

римечания: 1. В числителе указаны значения Khv Д^ля прямозубых колес, в знаменателе—-для косозубых. 2. Коэффициент K_Fv определяется: при твердо­сти рабочей поверхности зубьев колеса г₂ НВ«^350 по зависимости K_Fv = = 2/(_Яг,—1 для прямозубых колес и K_Fv = 3Kff_V—2 для косозубых; при HRC^45 K_Fv = Khv А^ля прямозубых колес и K_Fv=^2Khv — 1 Д^ля косозубых. 3. При скорости v > 10 м/с или необходимости более точного определения зна­чений Khv ^и Kfv используют формулы, указанные в ГОСТ 21354—75.

Таблица П27. Коэффициенты формы зубьев Y_F для некорригированного зубчатого и червячного зацеплений

Вид передачи	Число зубьев г или zv
	17	20	25	30	40	50	60	80	100	150	300
Зубчатая Червячная	4,30	4,12 1,98	3,96 1,87	3,85 1,76	3,75 1,55	3,37 1,45	3,73 1,40	3,74 1,34	3,75 1,30	3,78 1,27	3,75 1,24

Таблица П28. Допускаемые напряжения для зубьев при зубчатых передач на выносливость

расчете

		Твердость						МПа
Материал	Термообработка				со		Вид нагрузки
		поверхности	сердцевины		а,D	о 'в	8* кS ж а в а> 5 я и	ts о О.8 к0.Я	оС
Сталь 45	Нормализация Улучшение Закалка ТВЧсквозная с охватомдна впадины	НВ180...200 НВ240...280 HRC40...50			420 600 800	11,56	155 195 210	по130 160	4 4 4
	Закалка ТВЧ поверхностная с охватом дна впади­ны	HRC40...52	НВ240..	280	800	6	230	180	4
Сталь 50Г	Закалка объем­ная	HRC45...50			800	6	220	165	4
Сталь 40Х	Нормализация Улучшение Закалка ТВЧ объемная с охва­том дна впадины	НВ210...230 НВ240...280 HRC48...52			550 650 900	12,58	200 230 230	130 150 170	4 44
Сталь 40ХН	Закалка ТВЧ поверхностная с охватом дна впа­диныЗакалка ТВЧ сквозная с охва­том дна впадиныЗакалка ТВЧ поверхностная с охватом дна впа­дины	HRC48...52HRC4I HRC52...56	НВ250..3...55 НВ260..	.280 .300	9001000 1000	810 10	270270 320	200200 240	44 4
Сталь 20Х и 20ХФ	Цементация с за­калкой и последую­щей шлифовкой	HRC52...62	HRC26.	..35	1100	12	280	210	4
Сталь 12ХНЗА	рабочих поверхнос­тей	HRC56...62	HRC30.	..40	1150	12	330	250	4
Сталь 18ХГТ		HRC56...62	HRC30.	..40	1150	12	300	220	4
Сталь 20Х и 40 X	Нитроцемента-ция с закалкой и последующей	HRC56...62	HRC30.	..40	1100	12	300	220	4

П

Продолжение табл. П23

		Твердость									o°Fp, МПа
Материал	Термообработка									Вид нагрузки
		поверхности	сердцевины			Со, о		о *©		о> о«0Q Я<и хО.Ш V Xх и		05 SоО.<ии к о> сз ЛЯ		оZ
Стальзохгт	шлифовкой рабо­чих поверхностей	HRC56...62	HRC35.	.45		1100		12		300		220		4
Сталь 40Х	Азотирование (газовое)	HRC60...65	HRC25.	.28		950		14		240		215		4
Сталь 40ХФА		HRC60...65	HRC26.	.30		1050		14		290		260		4
Чугун СЧ32-52	—	НВ1Я	J...255			550		1		115		80		1
Высоко­прочный чугун ВЧ 30—2		НВ197...265					600		1		120		85		1
Стальное литье 40 X Л— 40ГЛ	Закалка с высо­ким отпуском	НВ190...255					600		1		135		90		4
Тексто­лит ПТи птк		НВ30...35					45...55		—		40		40		—
ДСП Б и В	—	НВ30...50					50...60		—		50		50
Полиа-мидкап-ролон		НВ14...15					42				30		30		—

римечание, При расчете o_FP для работы двумя сторонами зуба нагрузки и числа циклов напряжений приняты одинаковыми для обеих сторон зуба.

Таблица П29. Значения коэффициентов К_и$ и K_F$ распределения нагрузки

по ширине венца конического колеса при расчете на контактную и изгибную