Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
пример крайняя колонна.docx
Скачиваний:
0
Добавлен:
01.07.2025
Размер:
604.31 Кб
Скачать

Нагрузка

Номер загружения

γi

Сечения крайней колонны

2-2

3-3

4-4

M

N

M

N

M

N

Q

Постоянная

1

1

119,58

- 533,4

-183,48

-914,13

-37,55

-914,13

12,16

Снеговая

2

1

33,42

-215,46

-31,22

-215,46

-13,32

-215,46

1,49

3

0,9

30,08

-193,91

-28,10

-193,91

-11,99

-193,97

1,34

Крановая от 2х кра-нов Dmax на левой колонне

4

1

-41,45

-531,17

144,34

-531,17

29,66

-531,17

-9,56

5

0,9

-37,30

-478,05

129,91

-478,05

26,69

-478,05

-8,60

Крановая от 2х кра-нов Dmax на правой колонне

6

1

-41,57

-155,89

75,35

-155,89

-39,33

-155,89

-9,56

7

0,9

-37,41

-140,30

67,82

-140,30

-35,40

-140,30

-8,60

Тормозная T на левой колонне

8

1

±16,24

0,00

±16,24

0,00

±136,46

0,00

±12,73

9

0,9

±14,62

0,00

±14,62

0,00

±122,81

0,00

±11,46

Тормозная T на правой колонне

10

1

±16,49

0,00

±16,49

0,00

±61,99

0,00

±3,79

11

0,9

±14,84

0,00

±14,84

0,00

±55,79

0,00

±3,41

Ветровая слева

12

1

84,8

0,00

84,8

0,00

493,55

0,00

44,73

13

0,9

76,32

0,00

76,32

0,00

444,20

0,00

40,26

Ветровая справа

14

1

-72,21

0,00

-72,21

0,00

-380,32

0,00

-32,34

15

0,9

-64,99

0,00

-64,99

0,00

-342,29

0,00

-29,11

Сочетание нагрузок при γi=1

Mmax, N, Q

1+12

1+4+8

1+12

204,38

-533,4

-22,9

-1445,3

456

-914,13

56,89

Mmin, N, Q

1+14

1+14

1+14

47,37

-533,4

-255,69

-914,13

255,69

-914,13

-20,18

Nmax, M, Q

1+4+8

1+4+8

1+4+8

94,37

-1064,57

-22,9

-1445,3

-22,9

-1445,3

15,33

Сочетание нагрузок при γi=0,9

Mmax, N, Q

1+3+13

1+5+9+13

1+5+9+13

225,98

-727,31

37,37

-1392,18

556,15

-1392,18

32,36

Mmin, N, Q

1+5+9+15

1+3+15

1+3+7+11+15

2,68

-1011,45

-276,57

-1108,04

-483,02

-1248,34

-20,8

Nmax, M, Q

1+3+5+9+13

1+3+5+9+15

1+3+5+9+15

203,3

-1205,36

-161,28

-1586,09

-487,95

-1586,09

-35,67

5.2 Подкрановая часть колонны

Подкрановая часть колонны рассчитывается как однопролетная многоэтажная рама, ригелями которой служат короткие жесткие распорки, а стойками менее жесткие ветви колонн.

Размеры прямоугольного сечения: ширина b=60см, высота h2=120см, h=30см; с=с'= 4см; d=30-4=26см; расстояние между осями ветвей колонны а=90см;

S=H2/6=12,0/6=2м.

Подбор арматуры производим исходя из расчетных усилий в сечении 4-4:

1) Mmax 456кНм; N -914,13кН;

2) Mmin -22,9кНм; N -1445,3кН;

3) М -487,95 кНм; Nmax -1586,09кН;

Мe=0; Ne=914,13 кН.

Расчетная длина подкрановой части: lo=1,5∙H2=1,5∙12=18м.

Приведенный радиус инерции сечения в плоскости изгиба определим по формуле:

; (5.14)

;

Приведенная гибкость в плоскости изгиба

14 следовательно, необходимо учесть влияние прогиба на несущую способность колонны.

Эксцентриситет продольной силы: e0 =M/N=487,95/1586,09=0,307 м.

Условная критическая сила:

; (5.15)

;

Mе'Me +Ne·(h2/2-c)=0+914,13(1,2/20,04)511,91 кН·м;

M' M+N·(h2/2-c)=487,95+1586,09(1,2/20,04)1376,16 кН·м;

klt1+1511,91/1376,16 1,37;

e0,307/1,20,256<e,min0,5  0,01·18/1,2  0,01∙16,670,183 ;

Принимаем e=0,256.

, (5.16)

где ρ=0,015 – для одной ветви.

αЕ·Is=6,35·2·0,015·60·30·902/4=694372,5 см4;

Коэффициент

Усилия в ветвях колонны

; (5.17)

В наружной ветви N=300,66 кН

В подкрановой ветви N=1285,44 кН

;

Принимаем е0=1,2 см.

Расчетный эксцентриситет е=е0+h/2-c=1,2+30/2-4=12,2 см.

, принимаем :

В подкрановой ветви при N=1285,44 кН

; (5.18)

Арматура устанавливается конструктивно.

Принимаем ρλ=0,25.

Принимаем ρmin=0,25%.

Принимаем 220 S500+114 S500 с As781,9 мм 2.

Поперечную арматуру принимаем из стержней класса S500 диаметром 6мм с шагом S=300мм<20·d=20·20=400мм, в местах стыковки каркасов надкрановой и подкрановой частей колонны с шагом S=10·d=200мм.

В наружной ветви при N=300,66 кН

; (5.18)

Арматура устанавливается конструктивно.

Принимаем ρλ=0,25

Принимаем ρmin=0,25%.

Принимаем 220 S500+114 S500 с As781,9 мм 2.

Поперечную арматуру принимаем из стержней класса S500 диаметром 6мм с шагом S=300мм<20·d=20·20=400мм, в местах стыковки каркасов надкрановой и подкрановой частей колонны с шагом S=10·d=200мм.

6. Расчет внецентренно нагруженного отдельного фундамента под сборную колонну

6.1 Исходные данные

Рассматриваемым является каркасное, одноэтажное производственное здание.

Рассчитываем отдельно стоящий монолитный фундамент под двухветвевую колонну крайнего ряда размерами сечения в подкрановой части ширина bс=600мм, высота lc=1200мм.

Грунт основания песок средней крупности с коэффициентом пористости ε=0,55 плотностью =1700кг/м3.

По таблице Б.1 приложения Б [3] определены расчетные характеристики грунта:

нормативное значение удельного сцепления cn=4кПа=0,004МПа

нормативное значение угла внутреннего трения n=36

 нормативное значение модуля деформации E=30МПа

По таблице 5.5 [4] принимаем условное расчетное сопротивление грунта = 300 кПа=0,3МПа.

Данные для расчёта: бетон тяжелый, класса С25/30, с тепловой обработкой при атмосферном давлении, fcd=16,67МПа; fctd=fctkс, fctk=1,8МПа, fctd=1,8/1,5=1,2МПа; Еcm=35·0,9·103 =31,5·103 МПа (табл. 6.2 [1] – при марке бетонной смеси по удобоукладываемости П2).

Предельные относительные деформации бетона

Продольная арматура класса S500. Для арматуры класса S500 принимаем:

- fyk=500 МПа;

- fyd=435 МПа;

- Еs=2·105 МПа.

Нагрузки на фундамент.

В соответствии с приведенным расчетом, расчетные усилия от колонны действующие на уровне обреза фундамента: 3) М4-4 -487,95 кНм; N4-4 1586,09кН;V4-4=35,67кН