2. Формулами (7.1) и (7.2) можно пользоваться при определении .Аmax при скорости подвигания очистного

забоя до 6 м/сут.

Значения Q_{oч max}, k_ym,в , k_o,.3, С, Co определяются в соот­ветствии с указаниями, приведенными в подразделе 6.2.

При отработке крутонаклонных и крутых пластов щито­выми агрегатами при расчетах Лицах в формулу (7.1) вместо 1_ОЧ подставляется среднее абсолютное метановыделение вынимае­мой полосы (1п_Ол). Значение 1_пол определяется в соответствии с подразделом 3.3.

Если при расчетах по формуле (7.1) А_max получается нагрузка меньше, принятой при определении ожидаемой метанообильности очистной выработки, выемочного участка, то необходимо заново рассчитать ожидаемую метанообильность, приняв при этом скорость подвигания очистного забоя v_оч, исходя из А_max, а затем расчет А_max повторить.

7.2. Для очистных выработок типа лав по фактической метанообильности

Исходными данными для расчета Д„ах являются: макси­мальный расход воздуха, который можно подать в очистную выработку (Q_очmах м³/мин) и на выемочный участок (Q_очmах м3/мин); среднее метановыделение в очистной вы­работке (Q_очmах м³/мин) и на выемочном участке (I_уч, м³/мин); добыча (А, т/сут), при которой определены 1_ОЧ и 1_уЧ длина очистного забоя (1_ОЧ , м), для которого известны 1_ОЧ, 1_уч и А; длина очистного забоя 1_{ОЧ p}, для которого рассчитывается мак­симально допустимая нагрузка.

Значения 1’_ОЧ, 1’_уЧ определяются согласно указаниям, при­веденным в подразделе 3.3. Если расчет выполняется по фак­тическому метановыделению в очистной выработке 1_{ОЧ ф} и на

участке 1_Ч ф, то 1_ОЧ = 1_{ОЧ ф}, а 1_уч = 1_учф, при этом 1_ОЧ и А — фактические длины очистного забоя и нагрузка.

Для вновь вводимых очистных выработок в тех случаях, когда ожидаемое метановыделение определяется по природной метаноносности, следует задаться нагрузкой на очистной забой и при принятых параметрах очистной выработки рассчитать по формулам раздела 3 ожидаемую метанообильность и по формуле (3.83) — нагрузку.

Максимально допустимая по газовому фактору нагрузка на очистной забой рассчитывается по формуле

_

А_mах = А_р I _p ^-1,67 ( Q_p (C-C_o) / 194 ) ( l_оч.р /l_оч )^-0,67 (7.1)

'

где 1_оч.р — длина очистной выработки, для которой опреде­ляется А_mах, м;

1_оч — длина очистной выработки, для которой известны 1_оч, 1_уч и А, м.

Значения I _p ^-, Q_p определяются по табл. 7.2.

Таблица 7.2

Средняя абсолютная метанообильность (I _p ^- ) и

максимальный расход воздуха (Q ) в очистной выработке или на выемочном участке

Схема проветривания выемочного участка	Направление движения исходящей струи из лавы	Значения
		Qp	_ I p
С 'последовательным разбавле­нием метана по источникам выделения (схемы типа 1-В, 1-М, 1-К)	На массив На выработанное пространство:	Qочmах kym,в	_ I уч
	_ _ при Iуч / Ioч ≤ kym,в / ko,.3 _ _ при Iуч / Ioч > kym,в / ko,.3	Qочmах ko,.3 Qочmах kym,в	_ I оч _ I уч
С обособленным разбавлением метана по источникам выделе­ния (схемы типа 2-В, 3-В)	На выработанное пространство	Qочmах ko,.3	_ I оч

_ _

Примечание. При расчетах А_max по I _оч и I _yч , опреде­ленным в соответствии с требованиями подраздела 3.3, в формуле (7.2) - l_оч.р /l_{оч –}

_ _

принимается равным единице, т.к. при определении I _оч , I _yч уже учтено влияние длины лавы на изменение метановыделения. Соотношение — l_оч.р /l_оч — справедливо, когда расчеты выполняются

по фактическому метановыделению действующего вы­емочного участка, но изменяется длина лавы.

Если на шахтах невозможно обеспечить подачу возду­ха исходя из Q_очшах, а на подсвежение — из условия

(Q_уч - Q_очmах k_ут.в ) / k_o,.3 , то расчет возможной по условиям вентиляции нагрузки на очистной забой производится по Q_p = Q_yч, Q_p = Q_оч- При этом для схем проветривания, предусматрива­ющих подсвежение исходящей из выемочного участка венти­ляционной струи, А_мах

_ _

должна дополнительно рассчитываться по Q_p = Q_yч, и I_p = I _уч.ф- из полученных результатов прини­мается меньшее значение А_max.

Если на выемочном участке осуществляется изолирован­ный отвод метана из .тупика, погашаемого вслед за лавой (схема типа 1-М), то максимальная по газовому фактору нагрузка на очистной забой рассчитывается по формуле

А_max =( ((Q_{оч mах} k_ym,в ( С – С_о) ) /

_

( 1,94 {(C-C_o) / (C_m-C_o) [ k_в.n.y. k’_д.в.п. (1 - k_д.в.о )] + (1-k_в.п.y)+( k_в.п.y (1- k’_д.в.n) (1 - k_д.в.о )} ) * I _уч ^{-1, 67} ( l_оч.р / l_оч ) ^–0,67 A (7-3)

Значения параметров, входящих в формулу (7.3), опре­деляются в соответствии с указаниями, приведенными в под­разделах 6.2 и 6.3.

Дополнительно расчет -A,j,ax должен быть выполнен при неработающей газоотсасывающей установке при С₂= 2% по формуле

_

А_max = ((Q_{оч mах} k_ym,в ( С₂ – С_о) ) / (194 ( 1 - k_д.в.о k_в.n.y )) ( l_оч.р /l_оч ) ^–0,67 I _уч ^{-1, 67} А (7.4)

Окончательно принимается наименьшее значение А_max из полученных.

Техническая возможность шахты (максимально возмож­ный годовой, суточный объем добычи угля) по вентиляции определяется по методике, приведенной в приложении 4.

8. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПРОВЕТРИВАНИЯ ШАХТЫ

8.1. Способы и схемы проветривания шахты

Выбор способа проветривания шахты должен производить­ся на основе технико-экономического сравнения.

В качестве основного способа проветривания при проек­тировании вентиляции газовых шахт рекомендуется всасыва­ющий.

Нагнетательный способ проветривания можно применять на негазовых шахтах и на газовых — при метанообильности

шахты не более 10 м³/т, при отработке первого горизонта и на шахтах, имеющих аэродинамическую связь горных выра­боток и выработанных пространств с поверхностью при флан­говых схемах проветривания.

При проектировании новых шахт следует, как правило, отказываться от установки вентиляторов главного проветри­вания у скиповых стволов.

В случае установки вентиляторов на скиповых стволах должны быть разработаны специальные мероприятия по гер­метизации надшахтных зданий, улавливанию пыли в них, механизации очистки каналов от пыли, автоматизации конт­роля заполнения бункеров углем.

При проектировании схемы проветривания шахты необ­ходимо обеспечить:

• устойчивый режим проветривания на весь период эксплуа­тации шахты;

• минимальное число вентиляционных сооружений в целях снижения утечек воздуха и повышения надежности венти­ляции;

• обособленное проветривание главных транспортных вырабо­ток, оборудованных ленточными конвейерами, или исполь­зование их для отвода исходящих вентиляционных струй. Примечание. К главным транспортным выработкам относятся выработки, предназначенные для транспор­тирования всех видов грузов между выемочными уча­стками и околоствольным двором или поверхностью при наклонных стволах.

Схема проветривания шахты может быть единой или сек­ционной. При секционной схеме проветривания все шахтное

поле разделяется на отдельные обособленно проветриваемые части-секции (блоки). Эта схема рекомендуется для глубоких газообильных шахт с большой производственной мощностью и значительными размерами шахтного поля. Экономическая целесообразность ее применения в каждом конкретном случае определяется технико-экономическим анализом.

В зависимости от направления движения воздуха схема проветривания может быть центральной, фланговой и комби­нированной.

Наиболее рациональна фланговая схема проветривания. Ее применение позволяет уменьшить депрессию шахты, внеш­ние и внутренние утечки воздуха. Она должна быть основной для абсолютного большинства угольных шахт, особенно при больших размерах шахтных полей по простиранию и при разработке газоносных, склонных к самовозгоранию угольных пластов.

Центральная схема проветривания может применяться лишь при небольшой длине шахтного поля (как правило, до 2 км), метанообильности до 15 м³/т и производственной мощ­ности не более 2000 т/сутки.

Комбинированная схема рекомендуется при проектирова­нии вентиляции реконструируемых шахт.

В каждом конкретном случае выбор способа и схемы про­ветривания шахты следует производить на основе технико-экономических расчетов одновременно с выбором схемы вскры­тия, способа подготовки, системы разработки и порядка отборки пластов в свите.