1.6. Расчет напряжения в середине линии

Определим напряжение в середине линии в режиме минимальной нагрузки и сравним его с длительно допустимой величиной:

Значение 505,68 кВ не превышает допустимое значение .

1.7. Определение запаса по предельной передаваемой мощности

Предельная передаваемая мощность определяется в максимальном режиме:

При этом коэффициент запаса:

Полученное значение удовлетворяет заданным условиям.

1.8. Проверка допустимости загрузки генераторов реактивной мощности

Выбор мощности автотрансформаторов связи.

Составим схему замещения передающего конца электропередачи:

Рис.2.

Рассмотрим режим максимальной нагрузки:

Определим потокораспределение в схеме замещения в режиме максимальной нагрузки для блочного трансформатора:

Мощность в конце участка А – 1:

Потери реактивной мощности в сопротивлении эквивалентного трансформатора:

Мощность в начале участка А – 1:

Поскольку в данном режиме все генераторы несут 100-% нагрузку, то

Т.к. и соответственно:

_{Реактивная мощность выдаваемая генераторами КЭС:}

При одинаковой нагрузке агрегатов:

Рассмотрим режим минимальной нагрузки:

Определим потокораспределение в схеме замещения в режиме минимальной нагрузки для блочного трансформатора:

Мощность в конце участка А – 1:

Потери реактивной мощности в сопротивлении эквивалентного трансформатора:

Мощность в начале участка А – 1:

Поскольку в данном режиме все генераторы несут 65-% нагрузку, то

Т.к. и соответственно:

_{Реактивная мощность потребляемая генераторами КЭС:}

_{Генератор работает в режиме потребления реактивной мощности.}

Согласно диаграмме рис. 6.2. [2] потребление турбогенератором реактивной мощности является не допустимым.

Произведённые расчёты показали, что потребляемая генераторами реактивная мощность на КЭС составляет -204,346 МВАр. На данном этапе расчёта возникает необходимость компенсации реактивной мощности. Поскольку расчёт не несёт задачи дальнейшего практического внедрения расчёты по замене одного ТГВ-200М на один АСТГ-200 производиться не будут.

1.9. Выбор мощности автотрансформаторов связи

По мощности выбираем АТС с учётом транзита:

_{Мощность однофазных трансформаторов}

Выбираем 3 однофазных АТ марки АОДЦТН – 267000/500/220 со следующими параметрами:

S_НОМ = 267 МВА; Х_В = 39,8 Ом; Х_с = 0 Ом; Х_н = 75,6 Ом;

∆Q_ХХ = 2803 МВАр.

Эквивалентные параметры автотрансформаторов рассчитываем на 2 группы однофазных АТ:

Рис.3.

1.10. Определение мощности компенсирующих устройств

Составим схему замещения приемного конца электропередачи и обозначим потоки мощности, рисунок 4:

Рис.4.

Определим потокораспределение в режиме максимальной нагрузки:

Мощность в начале участка 2 – 0:

Потери реактивной мощности в сопротивлении Х_В:

Мощность в конце участка 2 – 0:

В соответствии с условиями задачи система в рассматриваемом режиме располагает реактивной мощностью:

Полная мощность РЭС по расчёту максимального режима

_{В качестве АТС связи РЭС и ДЭП СВН выбираем АТДЦТН125000/220/110}

_{ХВ_АТС = 49 Ом}

_{ΔQХ_АТС = 625 кВАр}

_{Эквивалентные параметры автотрансформаторов связи}

_{ХВ_АТС_∑ = ХВ_АТС/2 = 49/2 = 24,5 Ом}

_{ΔQХ_АТС_∑ = ΔQХ_АТС *2*10}^{-3 =} _625*2*10^-3 _{= 1,25 МВАр}

_S^’_{АТС = SРЭС + jΔQХ_АТС_∑ + j ΔQАТС = 124.783 + j48.169 + j1.753 + j1.25 = 124.783 + j51.172 МВА}

рис. 5

_{Для нулевой точки АТ мощность, уходящая в обмотку НН:}

_Qн^, _{= Q}^”_{В + QГЕН – Q}^’_{АТС = -360,629 + 190 - 51,172 = -221,801 МВАр}

_{Необходима установка синхронных компенсаторов. Выбираем шесть синхронных компенсаторов марки КСВБ – 50 -11.}

_{Мощность, уходящая в систему в максимальном режиме}

_{Sсис_max = S}^”_{В – S}^’_{АТС - j Qн}^, _{= 674 – j360.629 – 124.783 – j51.172 + j221.801 = 549.217 – j190 МВА}

Определим потокораспределение в режиме минимальной нагрузки:

_{Мощность в начале участка 2 – 0:}

_{Потери реактивной мощности в сопротивлении ХВ:}

_{Мощность в конце участка 2 – 0:}

_{В соответствии с условиями задачи система в рассматриваемом режиме:}

_{Эквивалентные параметры автотрансформаторов связи}

_{ХВ_АТС_∑ = ХВ_АТС/2 = 49/2 = 24,5 Ом}

_{ΔQХ_АТС_∑ = ΔQХ_АТС *2*10}^{-3 =} _625*2*10^-3 _{= 1,25 МВАр}

_S^’_{АТС = SРЭС + jΔQХ_АТС_∑ + j ΔQАТС = 124.783 + j48.169 + j1.826 + j1.25 = 124.783 + j51.245 МВА}

рис. 6

_{Для нулевой точки АТ мощность, уходящая в обмотку НН:}

_Qн^, _{= Q}^”_{В – QПОТ – Q}^’_{АТС = 251.038 – 200 - 51,245 = -0.207 МВАр}

_{Необходимость в установке компенсирующих устройств отсутствует.}

_{Мощность, уходящая в систему в минимальном режиме}

_{Sсис_min = S}^”_{В – S}^’_{АТС - j Qн}^, _{= 623.2 + j251.038– 124.783 – j51.245 + j0.207= 498.417 + j200 МВА}