1.3 Коэффициенты теплоотдачи для окон и наружных дверей.

В здании используются: окна с двойным остеклением в раздельных переплётах - ; двери двойные - ; двери одинарные - .

2.Потери теплоты через ограждающие конструкции помещений.

Основные и добавочные потери теплоты определяются по формуле:

,

где А – расчётная площадь ОК (ограждающей конструкции), ;

К – коэффициент телоотдачи ОК, ;

- расчётная температура внутреннего воздуха, ;

- расчётная температура наружного воздуха для холодного периода года при расчёте потерь через наружные ограждения или температура воздуха более холодного помещения – при расчёте потерь теплоты через внутренние ограждения, ;

- добавочные доли теплоты в долях от основных потерь

n – коэффициент принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности по отношению к наружному воздуху по СНиП 23-02-2003.

Обмер ограждающих конструкций производится в Прилож. 1.

Все расчёты сведены в формуляр-бланк (Прилож. 2).

Удельная тепловая характеристика здания q, Вт/(м³×⁰C), определяется по формуле

q = Q_зд / aV_н(t_в - t_н),

где Q_зд - тепловая мощность системы отопления здания;

V_н- строительный объем здания по наружному обмеру;

а - коэффициент учета района строительства: а=0,54+22/(t_int - t_ext).

q =37266/ ((0,54+22/(20 +30))*4104,00*(20+30))=0,16,

3. Гидравлический расчёт системы отопления

В системе отопления расчетное давление для создания циркуляции воды - Dр_р, Па в насосной двухтрубной системе определяется по формуле при качественном регулировании теплоносителя: Dр_р = Dр_н+Dр_е;

- давление создаваемое циркуляционным насосом для обеспечения необходимого расхода воды в системе : =6000 Па;

- естественное циркуляционное давление:

.

=234 Па - естественное циркуляционное давление, возникающее в расчётном кольце системы вследствие охлаждения воды в трубах, Па (находится по графику зависимости давления от этажа и расстояния до главного стояка ).

р_е.пр - естественное циркуляционное давление, возникающее в расчётном кольце системы вследствие охлаждения воды в приборах.

,

где Q_i – необходимая теплоподача теплоносителем в i–е помещение:

Q_i = Q_n.i₁₂; (5.7)

Q_n.i – теплопотери i–го помещения, Вт;

₁ - коэффициент учета дополнительного теплового потока устанавливаемых ОП за счет округления сверх расчетной величины;

₂ - коэффициент учета дополнительных потерь теплоты ОП у наружных ограждений;

с – удельная массовая теплоемкость воды [4187 Дж/(кгК)];

 - среднее приращение плотности при понижение температуры воды на 1 ^оС, при расчетной разности температур воды в системе 95…70, ^оС, =0,64;

h_i – вертикальное расстояние между условными центрами охлаждения (середина высоты ОП в однотрубной проточной системе, точка присоединения нижней подводки в однотрубной системе с замыкающими участками) и нагревания (середина высоты теплообменника или котла, точка смешения воды в тепловом пункте и т.д.); расстояние h_i может измеряться от уровня магистрали, прокладываемой в подвальном помещении:

G_ст - расход воды в стояке, кг /с; при гидравлическом расчете системы с равными перепадами температуры воды в стояках

,

где t_c = t_г - t_о – расчетная разность температур в системе t_c=95–70=25 ^оС.

С учетом вышеуказанной формулы получено выражение

,

где Q_ст = Q_n.i – тепловая нагрузка стояка;

=

=0,64*9,8*25/5324*(1006*21,3+822*18,0+822*14,7+822*11,4+822*8,1+822*4,8+1030*1,5)=2056,5 Па

р_е =2056,5+234=2291 Па =700 Па.

В насосных системах допустимо не учитывать Dр_е, если оно составляет менее 10 % от Dр_н.

Таким образом Dр_е не учитываем. Dр_р=6000 Па.

Расход воды на расчетном участке теплопровода G_уч рассчитывается по формуле

G_уч = 3600Q_уч/(cDt_с),

где Q_уч - тепловая нагрузка участка, составленная из тепловых нагрузок ОП, обслуживаемых протекающей по участку водой, Вт;

b₁ - коэффициент учета дополнительного теплового потока устанавливаемых ОП за счет округления сверх расчетной величины;

b₂ - коэффициент учета дополнительных потерь теплоты ОП у наружных ограждений;

с – удельная массовая теплоемкость воды [4187 Дж/(кг×К)];

Выбор диаметров участков производится из условия максимального приближения фактических потерь напора на трение на участке R_уч к значению средних удельных потерь давления на трение (удельное сопротивление) R_ср

R_ср = aDР_е/ål,

где a - коэффициент, учитывающий долю потерь давления на трение в системе, принимаемый для систем с естественной циркуляцией воды 0,5, с насосной циркуляцией - 0,65;

ål - сумма длин участков циркуляционного кольца.

По R_ср при определенных значениях G_уч по таблицам для гидравлического расчета трубопроводов находятся диаметр трубопровода d, фактические потери на трение R, скорость движения воды u. Эти данные заносятся в расчетную ведомость .

Потери давления в местных сопротивлениях участка

Z = åxu²r/2,

где åx - сумма коэффициентов местных сопротивлений в данном участке теплопровода;

u - скорость воды в теплопроводе, м/с;

u²r/2 - динамическое давление воды в данном участке теплопровода, Па.

К местным сопротивлениям относятся тройники, крестовины, отводы, вентили, краны, ОП, котлы, теплообменники и др.

Местные сопротивления относятся к участку с меньшим расходом теплоносителя, а коэффициенты местных сопротивлений котлов и ОП учитывают пополам.

Общая потеря давления на расчетном участке должна быть меньше располагаемого давления, которое определяется с учетом 10%-ного запаса на неучтенные потери:

å(R_учl_уч+Z_уч) » 0,9Dр_р.

Ведомость гидравлического расчёта

Данные по схеме				Принято						потери давления на участ- ке Rl+Z, Па
участок	тепло- вая на- грузка участка Q, Вт	расход воды на участ- ке G, кг/ч	длина участ- ка L, м	диаметр трубо- провода dу, мм	скорость течения воды v, м/с	удельные потери давления на трение R, Па/м	Потери Давления На трение Rl, Па	сумма коэф. местных сопро- тивлений	потери давления на мест- ные со- против- ления Z, Па
Расчёт основного циркуляционного кольца через стояк 8.
Расчётное давление 10288 Па.
1	1006	34,6	0,5	15	0,064	3,4	1,7	1	2,0	3,7
2	1006	34,6	3	15	0,121	11	33,0	1	7,3	40,3
3	1827	62,8	3	15	0,174	20,9	62,7	1	15,1	77,8
4	2594	89,2	3	15	0,245	41,1	123,3	1	30,0	153,3
5	3516	121,0	12	15	0,318	67,2	806,4	1	50,6	857,0
6	13921	478,9	5,13	25	0,381	95	487,4	1	72,6	559,9
7	15619	537,3	2,51	25	0,426	118	296,2	1	90,7	386,9
8	18099	622,6	3,04	25	0,426	118	358,7	1	90,7	449,5
9	19786	680,6	1,78	32	0,508	115,8	206,1	1	129,0	335,2
10	37266	1282,0	4,86	40	0,508	115,8	562,8	1	129,0	691,8
11	37266	1282,0	6,08	40	0,426	118	717,4	1	90,7	808,2
12	19786	680,6	2	32	0,426	118	236,0	1	90,7	326,7
13	17297	595,0	7,01	32	0,381	95	666,0	1	72,6	738,5
14	14084	484,5	2,24	25	0,318	67,2	150,5	1	50,6	201,1
15	12487	429,6	5,31	25	0,245	41,1	218,2	1	30,0	248,3
16	9381	322,7	11,71	25	0,174	20,9	244,7	1	15,1	259,9
17	3516	121,0	1,5	15	0,121	11	16,5	1	7,3	23,8
										6162,0
∑(Rl+Z)=61620,9 Δpp