2. Проверка устойчивости стенки.

Проверяем необходимость постановки ребер жесткости. Условная гибкость стенки при h_ef=h_w= 125 см и t_w =1,0 см равна

Поскольку , то постановка ребер жесткости необходима (п.7.10 [1]). Максимальное расстояние между поперечными ребрами жесткости при равно a_max = 2h_ef=2120 = 240 см.

Расстояние между поперечными ребрами жесткости принимаем кратно шагу балок настила (a_fb = 120см) равное 240 см, расставив поперечные ребра жесткости так, как показано на рис. 5.1. с учетом выполнения монтажного стыка в середине пролета.

Принимаем парные ребра жесткости, ширина которых по [ 2 ] равна:

Толщина ребра определяется по п. 7.10 [ 1 ]

Принимаем размеры двухсторонних ребер жесткости b_h x t_s =90x6 мм

Проверяем необходимость выполнения проверки стенки на устойчивость по п. 7.3 [ 1 ], учитывая, что в каждом отсеке имеется местная нагрузка от давления балок настила (_loc  0): В этом случае проверка стенки балки на устойчивость необходима.

П

Проверка устойчивости стенок выполняется для всех панелей, в курсовой работе достаточно проверить одну панель, в которой изменяется сечение пояса балки.

роверяем отсек стенки балки, в котором изменяется сечение ее пояса. Ширина отсека а = 240 см, расчетная высота стенки 125 см.

Так как длина отсека превосходит его расчетную высоту, то при вычислении средних значений M и Q в отсеке принимаем расчетный участок, равный по длине расчетной высоте отсека.

Рис. 5.1. К расчету устойчивости стенки составной балки

Последовательно определяем:

• изгибающий момент в сечении на границе расчетного участка отсека в точках 1 и 2 (рис. 5.1)

х₁= 240 –125 = 115 см,

х₂=240 см,

• среднее значение момента на расчетном участке отсека

M_x=(M₁+M₂)/2 = (818,52+1511,52)/2 = 1164,9 кНм;

• поперечную силу в сечениях 1и 2

• среднюю поперечную силу в пределах расчетного участка отсека

Q_x=(Q₁+Q₂)/2 = (636,32+472,32)/2 = 554,32 кН.

Определяем компоненты напряженного состояния по п.7.2 [ 1 ] в стенке для уменьшенного сечения

где I_1x=423688 см⁴ (см. пример 2);

y = h/2+z = 125/2 +2,28 =64,78 см.

,

_loc=8,78 кН/см² (см. пример 1)

Определяем критические значения компонентов напряженного состояния.

При отношении a/h_ef = 240/125 = 1,92 > 0,8 и _loc / = 8,78/17,81=0,414 предельное отношение (_loc /)_u принимается по табл.24 [ 1 ] в зависимости от параметра  и отношения a/h_ef

, при =0,8 по табл.22[ 1 ].

При = 0,75 и a/h_ef = 1,92: (_loc /)_u= 0,587.

Тогда при a/h_ef = 1,92 > 0,8 и _loc / = 0,414 < (_loc /)_u= 0,587 находим _cr по формуле (75) [ 1 ] и _loc,cr – формуле (80) [ 1 ], но с подстановкой 0,5а вместо а.

,

с_cr = 30 по табл. 21 [ 1 ] при = 0,75.

Для определения _loc,cr предварительно находим c₁ по табл.23 [ 1] при

0,5a/h_ef = 0,5240/125 =0,96 и  = 0,75 c₁ = 18

Определяем _cr по формуле (76) [ 1 ] при  = 240/125 = 1,92

	Если устойчивость стенки не обеспечивается, то следует уменьшить шаг поперечных ребер жесткости и повторить проверку.
Если проверка выполняется с чрезмерно большим запасом, то длина отсека (панели) стенки может быть увеличена с повторением проверки на местную устойчивость. При этом, расстояние между поперечными ребрами жесткости не должно превышать 3hef

Проверку устойчивости стенки выполняем по формуле (79) [ 1 ]

Принятая расстановка ребер жесткости обеспечивает устойчивость стенки.