Доля отбираемого пара на расширитель

Из уравнения теплового баланса расширителя продувки находим долю вторичного пара расширителя:

_р = ,

где _пр = 0,01 – доля продувочной воды (принимаем)

h - энтальпия продувочной воды при давлении в барабане котла

Р_б = = = 14,11 МПа  h = 1575 кДж/кг (по таблицам свойств воды и водяного пара)

h_р – энтальпия вторичного насыщенного пара расширителя, при давлении в расширителе Р_р = 1,1Р_д = 1,10,6 = 0,66 МПа

h_р = 2760 кДж/кг (по таблицам свойств воды и водяного пара)

h = 687 кДж/кг – энтальпия кипящей воды при давлении в расширителе (по Р_р=0,66 МПа)

_р = 0,97 - 0,99 – КПД расширителя продувки (принимаем 0,98)

_р = = 0,0041

Доля расхода воды из расширителя продувки:

_сл = _пр - _р = 0,01 – 0,0041 = 0,0059

Из уравнения теплового баланса охладителя продувки (ОП) находим энтальпию воды на выходе:

h_2доб = h_1доб + ,

где h_сл = 225 кДж/кг – энтальпия воды после охладителя продувки, сливаемой в канализацию (принимаю)

_ут = 0,01 – утечки пара и его конденсата на ТЕС (принимаю)

_доб = _ут + _сл = 0,01 + 0,0059 = 0,0159 – расход добавочной воды

_оп = 0,98 – КПД охладителя продувки (задаём)

h_1доб = 155 кДж/кг – энтальпия добавочной воды из химводоподготовки (принимаю)

h_2доб = 155 + = 326 кДж/кг

Расчет долей расходов пара на группу пвд:

Принимаем некоторые данные (по [1]):

• утечки пара и его конденсата на ТЭС

_ут = 0,01

- расход пара через уплотнения турбины

_упл = 0,01

• расход пара на паровые эжекторы

_эж = 0,008

- расход пара турбоустановкой

_ту = ₀ + _упл + _эж = 1,00+0,01+0,008 =1,018

- расход добавочной воды

_доб = _ут + _сл = 0,01 + 0,0059 = 0,0159

- расход продувочной воды

_пр = 0,01

- расход питательной воды

_пв = _ту + _ут = 1,018 + 0,01 = 1,028

ПВД 1

Составляем уравнение теплового баланса:

₁(h_от1 - h )_п = _пв(h_пв - h_в2)

Доля расхода пара на ПВД1 из отбора турбины

₁ = , где

_п = 0,96 – КПД подогревателя (потери энергии в окружающую среду от перегревателя)

h_пв = 220·4,19= 922 кДж/кг – энтальпия питательной воды, на выходе из ПВД1

h_пв2 = 191·4,19= 800 кДж/кг - энтальпия воды на входе в ПВД1

h =225·4,19=943 кДж/кг – энтальпия дренажа

₁ =

ПВД 2

Доля расхода пара на ПВД2 из отбора турбины:

₂ = , где

h_д = 162*4,19=679 кДж/кг - энтальпия воды на входе в ПВД2

h_пв2 =800 кДж/кг - энтальпия воды на выходе из ПВД2

h = 196·4,19=821 кДж/кг – энтальпия дренажа

₂ =

Сумма отборов на ПВД:

Σ_пвд = ₁ + ₂ = 0,061+0,064= 0,125

Доля отбора в деаэратор

(1)

(2)

Расчет долей расходов пара на группу пнд

ПНД 3

₃ = , где

_пнд = 0,98 – КПД подогревателя

₄ = = 0,039

ПНД 4 и ПНД 5

­­­­­­

Принимаем: ₄ + ₅ = 0,7

Энтальпия после смесителя “С”:

h = h_в5 +

Доля отбора пара на ПНД4:

h_в5 = 385 кДж/кг – энтальпия питательной воды на выходе из ПНД5, при

h = 398 кДж/кг – энтальпия дренажа при Р_п5 = 0,085 МПа на линии насыщения

h = 385 + = 387 кДж/кг

Доля отбора пара на ПНД5:

_ка = _кд – (₃ + ₄ + ₅) = 0,82– (0,039+ 0,07) = 0,711

Проверка: ₄ + ₅ = 0,038 + 0,032= 0,07

_ка уточнять не нужно.

ПНД 6

h_всп = 176 при t_всп = 42 С и Р_д = 0,6 МПа

Сумма отборов на ПНД:

_пнд = ₃ + ₄ + ₅ + ₆ = 0,039+0,038+0,032+0,035 = 0,143

Доля пара поступающего на конденсатор:

_к = _ка - ₆ - _упл - _эж =0,711 – 0,035 – 0,01 – 0,008 = 0,658

Проверка: ₀ = _пвд + _д + _пнд + _к = 0,125 + 0,083 + 0,143 + 0,658 = 1,009=1

Доля пара поступающего потребителю

_т=0,282

Турбина марки ПТ-50/60-130/7

По давлению производственного отбора Р=7 бар находим энтальпию пара

h=2763кДж/кг

Энергопоказатели блока

Коэффициент недовыработки отработанным паром

кДж/кг - параметры свежего пара

кДж/кг - при идеальном расширении, по h-s диаграмме

Составляем таблицу:

i	yi	i·yi
1 = 0,061	0,735	0,0448
2 = 0,064	0,647	0,0414
д = 0,083	0,552	0,0458
3 = 0,039	0,522	0,0204
4 = 0,038	0,442	0,0168
5 = 0,032	0,361	0,0116
6 = 0,035	0,281	0,0098
к = 0,366	---	---
Т=0,282	0,510	0,1438
i = 1	---	iyi=0,3343

Коэффициент регенерации:

₂ = = = 1,50

Расход пара турбиной:

кг/с = 190 т/ч

Расходы пара на отборы:

D₁ = ₁  D₀ = 0,061  52,8 = 3,219 кг/с

D₂ = ₂  D₀ = 0,064  52,8 = 3,377 кг/с

D_д = _д  D₀ = 0,083  52,8 = 4,380 кг/с

D₃ = ₃  D₀ = 0,039  52,8 = 2,058кг/с

D₄ = ₄  D₀ = 0,038  52,8 = 2,005 кг/с

D₅ = ₅  D₀ = 0,032  52,8 = 1,689 кг/с

D₆ = ₆  D₀ = 0,035 52,8 = 1,847 кг/с

D_к = _к  D₀ = 0,366  52,8 = 19,313 кг/с

D_т = _т  D₀ = 0,282  52,8 = 14,881 кг/с

= 14,195 кг/с

Проверка: D₀ = D_i + D_д + D_к + D_т = 14,195+4,380+19,313+14,881 = 52,768 кг/с

Определим произведение: D_{от_i}(1 - y_i)

D_от1(1 – y₁) = 3,219 (1 - 0,735) = 0,854

D_от2(1 – y₂) =3,377 (1 - 0,647) = 1,193

D_от3(1 – y₃) =2,058 (1 - 0,522) = 0,983

D_от4(1 – y₄) =2,005 (1 - 0,442) = 1,119

D_от5(1 – y₅) =01,689 (1 - 0,361) = 1,079

D_от6(1 – y₆) =1,847(1 - 0,281) = 1,329

D_д(1 – y_д) =4,380(1 - 0,552) = 1,964

D_т(1 – y_т) =14,881 (1 - 0,510) = 7,293

D_{от_i}(1 - y_i) = 15,813

Определим расчётную электрическую мощность:

N = (D_к + D_{от_i}(1 - y_i))Н_i_мг

N = (19,313 + 15,813)11620,98 = 40000 кВт

Расхождение  между заданным и расчётным значением мощности не должно превышать 1%

 = = = 0 %