
- •Содержание.
- •Введение
- •1. Общие характеристики потребителей
- •Описание технологического комплекса нпс
- •2. Расчет электрических нагрузок и выбор оборудования
- •2.1 Расчет мощности потребителей
- •2.1.1 Расчет мощности потребителей нпс
- •2.2 Выбор мощности трансформаторов
- •2.2.1 Выбор трансформаторов для пс нпс
- •2.3 Основной алгоритм расчета ткз
- •2.3.1 Расчет сопротивления элементов схемы электроснабжения
- •2.4 Выбор ячеек кру
- •2.5 Выбор сечений проводов и кабелей для нпс
- •2.6 Выбор шин для ру 10 кВ
- •2.7 Выбор высоковольтных выключателей.
- •2.8 Выбор разъединителей
- •2.9 Выбор ограничителей перенапряжений
- •2.10 Выбор трансформаторов тока
- •2.11 Выбор трансформаторов напряжения
- •2.12 Выбор предохранителей
- •3. Выбор и расчет релейной защиты силового трансформатора
- •3.1 Выбор параметров релейной защиты
- •3.1.1 Расчет продольной дифференциальной защиты трансформатора
- •3.1.2 Расчет мтз
- •3.2 Газовая защита
- •3.3 Выбор источников оперативного тока.
- •Заключение
- •Список использованных источников
2.6 Выбор шин для ру 10 кВ
РУ-10 кВ выполнено жестким алюминиевым шинопроводом прямоугольного сечения.
Для параллельно работающих линий, питающих РУ-10кВ (рис. 2.1) в качестве расчетного тока принят ток послеаварийного режима, когда одна питающая линия вышла из строя. Расчетный ток для этого случая определим по величине расчетной мощности:
(2.19)
где S.р – полная расчетная мощность приемников , кВ А;
Uном – номинальное напряжение, кВ.
А
В качестве сборных шин выбраны медные шины прямоугольного сечения размером 30х4 мм . Длительно допустимый ток при одной полосе на фазу составляет Iдоп = 475 А.
Условие выбора:
Iрасч ≤ Iдоп
246 < 475 А
Для соблюдения условий достаточной механической прочности проверим шины на электродинамическую стойкость к токам КЗ.
Шину, закрепленную на изоляторах можно рассматривать как многопролетную балку.
Наибольшее напряжение в металле при изгибе:
(2.20)
где М – изгибающий момент, создаваемый ударным током КЗ, Нм;
W – момент сопротивления, м3.
Изгибающий момент для равномерно нагруженной многопролетной балки равен:
(2.21)
где F – сила взаимодействия между проводниками при протекании
по ним ударного тока КЗ, Н;
–
расстояние
между опорными изоляторами,
(2.22)
где
–
расстояние между токоведущими шинами,
=
0,25 м;
–
коэффициент
формы,
=1,1.
Момент сопротивления:
(2.23)
где b, h – соответственно узкая и широкая стороны шины, м.
Тогда наибольшее напряжение в металле при изгибе:
Допустимое напряжение при изгибе для медных шин 70 МПа.
σ = 69,5 МПа ≤ σдоп = 70 МПа
Следовательно, выбранные шины удовлетворяют условиям электродинамической стойкости.
Для проверки возможности возникновения механического резонанса в шинах определим частоту свободных колебаний шин
(2.24)
где – пролет шины, =1,2 м;
–
модуль
упругости материала шин, для алюминия
=7,21010 Н/м2;
–
масса
единицы длины шины,
= 0,325 кг/м;
–
момент
инерции сечения шин относительно
оси изгиба:
(2.25)
Т.
к.
> 200 Гц, то явление резонанса возникать
не будет.
Проверим шины на термическую стойкость к токам КЗ.
Минимально допустимое сечение алюминиевых шин:
(2.26)
где
–
периодическая составляющая тока КЗ в
точке КЗ;
–
приведенное
время КЗ.
(2.27)
где
–
время действия апериодической составляющей
времени КЗ,
–
время
действия периодической составляющей
времени КЗ, с.
Для времени отключения КЗ tоткл = 1,07с. и β” = 1:
Отсюда термически стойкое сечение шин:
Выбранные шины удовлетворяют условиям термической стойкости,
т. к. Fш Fт , или 30*4= 120мм2 42,47 мм2
Для установки шин выбираем опорные изоляторы внутренних установок типа ОФ на 6 – 35 кВ