Ножевые[править | править исходный текст]

внутреннее строение ножевого предохранителя

Самый распространённый тип предохранителей на промышленных электроустановках, выпускаются на большие токи, до 1250 ампер. Являются источником повышенной опасности, поскольку использование предусматривало установку в держатель с неизолироваными губками; по этой причине ножевые предохранители стараются использовать только в тех местах, где обслуживание электроустановки предусматривается исключительно квалифицированным персоналом, обладающим как необходимым оборудованием, так и соответствующими навыками техники безопасности. В современном ассортименте можно встретить разъединители ножевых предохранителей в диэлектрическом корпусе, снижающие риск получения травм при обслуживании и/или замене.

• Различия ножевых предохранителей по типу конструкции:

  • 000 (до 100 ампер)

  • 00 (до 160 ампер)

  • 0 (до 250 ампер)

  • 1 (до 355 ампер)

  • 2 (до 500 ампер)

  • 3 (до 800 ампер)

  • 4а (до 1250 ампер)

9.Выключатели автоматические с комбинированной защитой. Типы выключателей, номинальные токи

 Выключатели автоматические с комбинированной защитой ВАК ( УЗО серии ВАК) предназначены для эффективной защиты человека от поражения электрическим током при прикосновении к токоведущим частям, а также защиту от возгорания при неисправности электропроводки и электрооборудования.     Кроме того, ВАК защищает электрооборудование от перегрузок токов короткого замыкания.     Дополнительно ВАК имеет функции защиты от перенапряжения, обрыва фазного провода и ассиметрии фазных напряжений.     ВАК 2-двухполюсный, ВАК-4-четырёхполюсный. ВАК устанавливаются в производственных, общественных и жилых зданиях.

Технические характеристики

 Номинальный дифференциальный отключающий ток: 10,30,100,300ма.

 Время отключения -0,04сек для неселективного исполнения и 0,15сек для селективного. 

 Номинальное значение отключающего напряжения(для ВАК2)-275В.

 Номинальная отключающая и включающая способность-4500А.

 Номинальный ток 6,10,16,20,25,32,40,50,63А.

 Масса-не более 340 г. для ВАК-2 и 500г. для ВАК-4.

10.Назначение и расчет тепловой и электромагнитной защиты автоматических выключателей

Тепловая защита от перегрузки, а электромагнитная от КЗ.

расчет теплового расцепителя, тока отсечки для 1ЭД

Автомат с комб расц Iнр=>1.25*Iнд; Io=>1.2*Iпуск

расчет эл.магнитного расцепителя тока отсечки длягруппы ЭД

Автомат с комб расц Iнр=>1.1*Iрасч; Io=>1.25*Iпик

Iпик-наибольший ток, возникающий в линии, длительностью 1…2с

Iпик=Iпуск нб + Iрасч гр – Iн нб *Ки (в группе более 5 ЭД)

Iпик=Iпуск нб + Iрасч гр – Iн нб (до 5 ЭД)

11.Селективность аппаратов защиты; тепловых реле и автоматических выключателей. Проверка на селективность

Селективность защиты обеспечивает отключение минимального числа потребителей при повреждении какого-либо участка. Для обеспечения селективности защиты ближайшие к потребителю выключатели должны иметь наименьшую и по мере приближения к источнику питания - возрастающую выдержку времени при отключении, наименьший ток срабатывания. Разность значений времени отключения двух последовательно расположенных выключателей между источником питания и потребителем называется ступенью селективности. Так же проводка должна поддерживать номинальный ток автоматов.

12.Определение сечения провода, кабеля для электродвигателя , проверка по минимальному сечению, по потере напряжения, по условию – I_{доп.каб} > I _{н.р. автомата}

Сечения кабелей выбираем из справочных данных. Основное условие выбора:

Iдоп ≥ Iн. д А.,

гдеIдоп - допустимая токовая нагрузка для данного кабеля с данным сечением;

Iн. д - расчетный ток в линии.

Сравнивая эти токи, подбираем стандартные сечения кабелей ВВГ и КГ.

Данные о выбранных проводниках заносятся в ведомость монтируемого оборудования.

Для линий от ТП к распределительным пунктам и шинопроводамприменяем кабель марки ПВ, в соответствии с расчетными токами находим сечения:

13.Определение сечения провода, кабеля в пожарно-опасных и взрывоопасных помещениях

Точно сечение проводов и кабелей напряжением до 1000 В определяют, исходя из двух условий.

Первое условие. По условию нагревания длительным расчётным током: I_доп > I_p,

где I_доп - длительно допустимый ток для принятого сечения провода или кабеля и условий его прокладки. Приводятся данные в ПУЭ или справочной литературе;

I_p - расчётный ток, А. Второе условие. По условию соответствия сечения провода классу защиты:

I_доп > К_з · I_н.пл., где К_з - коэффициент защиты;

I_н.пл. - номинальный ток плавкой вставки, А.

К_з = 1,25 при защите проводников с резиновой и пластмассовой изоляцией во взрыво- и пожароопасных, торговых и т.п. помещениях плавкими предохранителями и автоматическими выключателями; при защите этих же проводников в невзрыво- и непожароопасных помещениях К_з = 1,0. Осветительные проводки дополнительно рассчитывают на потерю напряжения. Допустимые длительные токовые нагрузки на провода и кабели, а также выбор пусковой и защитной аппаратуры, проводов и кабелей для отдельно устанавливаемых электродвигателей находят по справочникам.

14.Порядок расчета ТКЗ. Принципиальная схема участка, схема замещения, общее сопротивление, токи I⁽³⁾_K, I⁽²⁾_K, I⁽¹⁾_K

Однофазное

Если вам нужно узнать ток короткого замыкания в определённой точки цепи, а всех данных у вас нет, то существует упрощённая формула:

Данная формула допускает погрешность полученных результатов в пределах ±10%. Для более точного расчёта короткого замыкания необходимо пользоваться ГОСТом 28249-93.

Главной составляющей этой формулы является полное сопротивление цепи фазный провод – нулевой провод Z_c. Оно находится 2 способами:

Двухфазное

Трёхфазное

где:

U20 - межфазное напряжение холостого хода вторичных обмоток питающего трансформатора(ов);

ZT - полное сопротивление на фазу в цепи, расположенной выше от точки повреждения (Ом).

Метод вычисления ZT

Каждый компонент установки (высоковольтная сеть, трансформатор, кабель, автоматический выключатель, сборные шины) характеризуется своим полным сопротивлением Z, которое состоит из активного сопротивления (R) и индуктивного реактивного сопротивления (Х). Следует заметить, что емкостные сопротивления не важны при расчете тока КЗ.

Параметры R, X и Z выражаются в Омах и представлены сторонами прямоугольного треугольника, как показано на схеме полного сопротивления на рис. G33.

Метод состоит в разделении сети на удобные участки и вычислении значений R и Х для каждого из них.

Когда участки соединяются в цепь последовательно, все элементы активного сопротивления в участках складываются арифметически, так же как и реактивные сопротивления, и дают значения RT и ХТ. Полное сопротивление (Z) для объединенных участков затем рассчитывается по формуле:

Любые два участка сети, соединенные параллельно, можно, если они оба являются преимущественно резистивными (или индуктивными), объединить и получить одно эквивалентное сопротивление (или реактивное сопротивление), как показано ниже:

Пусть R1 и R2 – это два сопротивления, соединенные в параллель, тогда эквивалентное сопротивление R3 находится по формуле:

для реактивного сопротивления:

Необходимо отметить, что вычисление X3 относится только к отдельной цепи, без влияния взаимной индуктивности. Если параллельные цепи расположены близко к друг другу, значение X3 будет заметно выше.

15.Способы расчета ТКЗ- в именованных и базисных единицах. Расчет ТКЗ в сетях выше 1000В и до 1000 В.

16.Устройство 2^х трансформаторных КТП.

Конструкция КТП:

Конструктивно КТП представляет собой комплекс, состоящий из следующих элементов: 1. Шкафа ввода высокого напряжения (ШВВ); 2. Масляный или сухой силовой трансформатор (СТ); 3. Распределительное устройство низкого напряжения (РУНН), в состав которого входят: — шкаф ввода (ШНВ); — шкаф отходящих линий (ШНЛ); — шкаф секционного выключателя (ШНС); 4. Токопровод высокого напряжения (ВВ), соединяющий ШВВ и СТ по стороне ВН; 5. Токопровод низкого напряжения (НВ), соединяющий СТ и РУНН (ШНВ) по стороне НН.

17.Соединение обмоток эл.машин .Линейные и фазные токи, напряжения.

Соединение обмоток эл. машин в звезду.

Схема «звезда с нулевым проводом». При соединении фазных обмоток источника трехфазного тока (например, генератора) по схеме «звезда с нулевым проводом» концы его трех обмоток соединяют в общий узел 0, который называется нулевой точкой, или нейтралью источника (рис. 206). Приемники электрической энергии объединяют в три группы Z_A, Z_B и Z_c (фазы нагрузки), концы которых также соединяют в общий узел 0′ (нулевая точка, или нейтраль нагрузки). Обмотки источника соединяют с фазами нагрузки четырьмя проводами. Провода 1, 2 и 3, присоединенные к началам фазных обмоток (А, В, С), называют линейными. Провод 4, соединяющий нулевые точки 0 и 0′, называют нулевым, или нейтральным. Напряжения u_А, u_в и u_с между началами и концами обмоток отдельных фаз источника или фаз нагрузки Z_A, Z_B и Z_c называют фазными. Они равны также напряжениям между каждым из линейных проводов и нулевым проводом. При отсутствии потери напряжения в обмотках источника (при холостом ходе) фазные напряжения равны соответствующим э. д. с. в этих обмотках. Фазными токами i_A, i_B, i_c называют токи, протекающие по обмоткам источника или фазам нагрузки Z_A, Z_B и Z_c. Напряжения u_AB, u_BC, u_CA между линейными проводами и токи, проходящие по этим проводам, называют линейными.

Примем условно за положительное направление токов i_A, i_B и i_c в фазах источника — от конца соответствующей фазы к ее началу,

Рис. 206. Схема «звезда с нулевым проводом», направление в ней линейных и фазных токов и напряжений

Рис. 207. Векторные диаграммы напряжений для схемы «звезда с нулевым проводом»

в фазах нагрузки — от начала к концу, а в линейных проводах — от источника к приемнику. Будем считать положительными напряжения u_А, u_B и u_C в фазах источника и нагрузки, если они направлены от начала фаз к концам, а линейные напряжения u_АВ, u_BC, u_СА — если они направлены от предыдущей фазы к последующей.

Из рис. 206 следует, что в схеме «звезда» линейные токи равны фазным, т. е. I_л = I_ф, так как при переходе от фазы источника или нагрузки к линейному проводу нет каких-либо ответвлений. Мгновенные значения напряжений согласно второму закону Кирхгофа:

u_АВ = u_А – u_B; u_BC = u_B – u_С; u_СА = u_С – u_А.

Переходя от мгновенных значений напряжений к их векторам, имеем:

?_АВ = ?_А – ?_B; ?_BC = ?_B – ?_С; ?_СА = ?_С – ?_А.

Следовательно, линейное напряжение равно разности векторов соответствующих фазных напряжений. По полученным векторным уравнениям можно построить векторную диаграмму (рис. 207, а), которую можно преобразовать в диаграмму (рис. 207,б). Из этой диаграммы видно, что в симметричной трехфазной системе векторы линейных напряжений ?_AB, ?_ВС, ?_СА образуют равносторонний треугольник ABC, внутри которого расположена симметричная трехлучевая звезда фазных напряжений ?_А, ?_В, ?_С. В равнобедренных треугольниках АОВ, ВОС и СОА основание равно U_л две другие стороны — U_ф и острый угол между этими сторонами и основанием составляет 30°. Следовательно,

U_л = 2U_ф cos 30° = 2U ?3 / 2 = ?3 U_ф

Таким образом, в трехфазной системе, соединенной по схеме «звезда с нулевым проводом», линейное напряжение больше фазного в ?З раз. Величина ?З = 1,73 положена в основу шкалы номинальных напряжений переменного тока: 127, 220, 380 и 660 В. В этом ряду каждое следующее значение напряжения больше предыдущего в 1,73 раза.

В нулевом проводе проходит ток i0, мгновенное значение которого равно алгебраической сумме мгновенных значений токов, проходящих в отдельных фазах: i0 = iA+iB+ic.

Переходя от мгновенных значений токов к их векторам, имеем: ?₀=?_A+?_B+?_C.

Векторы токов ?_А, ?_В и ?_С сдвинуты относительно векторов соответствующих напряжений ?_A, ?_B, ?_Сна углы ?_A, ?_B, ?_C (рис. 208, а). Значения этих углов зависят от соотношения между активным и реактивным сопротивлениями, включенными в данную фазу. На этой же диаграмме показано сложение векторов ?_А, ?_В и ?_C для определения вектора тока ?₀. Обычно ток ?₀ меньше токов

Рис. 208. Векторные диаграммы напряжений и токов в отдельных фазах для схемы «звезда с нулевым проводом» при неравномерной (а) и равномерной (б) нагрузках фаз