Расчёт стаканного сопряжения колонны с фундаментом.

_{Размеры коробчатого сечения стаканной части, преобразованного в эквивалентное двутавровое: b=0,65 м; h=2,05 м; bf =bf/ =1,15 м; hf =hf/ =0,325 м; a=a/=0,04 м; h0=h-a = 2,05-0,04=2,01 м; δ=a/h0=0,04/2,01=0,02.}

_{Расчётные усилия в сечении V-V при γf>1:}

_{Определим эксцентриситет продольной силы относительно центра тяжести сечения (оси колонны):}

_{Случайный эксцентриситет: еа=h/30=2,05/30=0,07 м;}

_{Расчётный эксцентриситет: е0р = е0+еа= 0,18+0,07=0,25 м.}

_{Расстояние от центра тяжести сечения растянутой арматуры до силы:}

_{е=е0р + h/2 –а = 0,25+1,025-0,04≈1,235 м.}

_{Проверим положение нулевой линии:}

_{N=2541,2 кН < 3494,5 кН, нулевая линия проходит в полке и сечение рассчитываем как прямоугольное шириной b = bf/ = 1,15 м.}

_{При Аs = As/ , фактическая высота сжатой зоны:}

_{x < hf/=32,5 cм.}

_{Относительная высота сжатой зоны:}

_{Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона:}

_;

_{; при γb2=1,1}

_;

_{Имеем ζ < ζR , тогда:}

_{Назначаем по конструктивным соображениям в количестве не менее 0,05% площади поперечного сечения подколонника: As=As/=0,0005×115×205=11,8 cм2. Принимаем с каждой стороны подколонника 5Ø18 А-II (Аs=As/=12,72 см2). Поперечную арматуру назначим конструктивно – стержни Ø8 мм из стали класса А-I. Шаг их S=150 мм.}

§ Расчёт предварительно напряжённой двускатной балки пролётом 18 м.

_{Изготовление балки – в рабочем положении. Бетон тяжёлый класса В50, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении – пропариванию. Rb=27,5 MПа; Rb,ser=36 МПа; Rbt=1,55 МПа; Rbt,ser=2,3 МПа; Eb=35000 МПа.}

_{В качестве напрягаемой арматуры – арматурные канаты класса K-19 диаметром 16 мм; Rs=1175 МПа; Rs,ser=1410 МПа; Rsc=400 МПа; Еs=180000 МПа.}

_{Для сварных сеток принята арматура классов А-I и A-III, а также арматурная проволока Вр-I.}

_{Расчётные характеристики: для арматуры класса А-I Rs=225 МПа; Rsw=175 МПа; Es=210000 МПа; для арматуры А-III диаметром 10…40 мм - Rs=Rsc=365 МПа; Rsn=390 МПа; Еs=200000 МПа; диаметром 6…8 мм Rs=355 МПа; Rsw=285 МПа; для проволоки класса Вр-I диаметром 5 мм Rs=Rsc=360 МПа; Es=170000 МПа.}

_{Предварительное напряжение σsp=1300 МПа; передаточная прочность бетона Rbp=0,7×50=35 МПа.}

Расчётный пролёт и нагрузки.

_{Вес балки – 124 кН.}

_{Нагрузки.}

_{нормативные γf=1; γn=0,95: расчётные γf >1; γn=0,95:}

_{Полная расчётная: q = gб + gп + gсн = 60,5 кН/м.}

Определение усилий в сечениях балки.

_{По формуле Мx=qx(l0-x)/2 определим изгибающие моменты в сечениях балки. l0 =l - 2×130 = 18 – 0,26 = 17,74 м.}

Сечение	X, м	x/l0	Значения моментов кНм при нагрузке
			Расчётных при γf=1		Полной расчётной при γf>1
			продолжительно действующей	полной
0-0	0,17	0,01	62,1	74,1	90,4
1-1	6,21	0,35	1489,3	1775,7	2165,9
2-2	8,87	0,5	1636,5	1951,2	2379,9

_{Поперечная сила от полной расчётной нагрузки на опоре:}